某高校五层学生宿舍框架结构计算书_毕业设计

[摘要]

本设计为石家庄市某高校宿舍楼项目，建筑面积4468m2，使用钢筋混凝土框架结构，主体结构包括建筑设计和结构设计两部分。建筑设计包括总平面设计、立面设计和剖面设计；结构设计选取一榀框架为计算单元进行计算。

[Abstract]

This design for the shangqiu area some university dormitory, the floor space is 4468m2, uses thesteel bar concrete entire portal frame construction,the main body structure altogether issix.Design including architectural design and structural design two parts. The architectural design partially includes: Total plane design and construction plane, vertical surface,section plane design; The structural design takes in the structure a frame is the computing element.

[Key word] Frame architectural design structural design

1. 工程概况

1.1设计有关资料

建筑地点：石家庄市

建筑类型：三层宿舍楼，框架填充墙结构。

建筑介绍：建筑面积约4500平方米，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼板厚度取120mm，填充墙采用蒸压粉煤灰加气混凝土砌块。

门窗使用： 大门采用不锈钢门，其它为木门，门洞尺寸为1.8m×2.4m，1.0m×2.1m；窗为塑钢窗，洞口尺寸为：1.5m×1.7m。

地质条件：经地质勘察部门确定，此建筑场地类别为二类，设防烈度为6度近震。地基土为粘性土，地基承载力特征值：fk=210kPa， 基础的形式为柱下基础。 风压：0.40kN/m2 雪压：0.30kN/m2

屋面活荷载：不上人屋面0.5

高度为20.5m不超过40m，以剪切变形为主，采用底部剪力法，各可变荷载的组合系数，屋面活载0.5，雪载不考虑，楼面活载2.0。

1.2 柱网与层高

本教学楼采用柱距为7.2m的内廊式小柱网，边跨为7.2m，中间跨为2.1m，层高取3.3m，如下图1-1所示。

1.3 屋面及楼梯的结构选型

屋面结构：采用现浇钢筋混凝土肋形屋盖 楼梯结构：采用钢筋混凝土梁式楼梯

1.4 确定框架计算简图（KJ-5）

取④轴上的一榀框架计算，假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。

图1-1 结构平面布置图

2 梁柱截面尺寸确定

2.1梁柱截面尺寸的初步确定

框架梁：h/l7200/8~7200/12900~600mm

取梁尺寸 b=300mm h=700mm

次梁：h/l6500/8~6500/12812~2,取梁尺寸b=300mm,h=700mm. 走廊横梁 ： h=450mm b=300mm

建筑总高度按20.5m算，小于30m现浇框架结构，设防烈度6度近震，查抗震设计规范，该框架为四级抗震，最大轴压比1.0。暂定柱子尺寸500mm×500mm。 2.2 框架梁柱的线刚度计算

混凝土C30，EC303.0104N/mm23.0107kN/m2； 现浇框架结构梁惯性矩为：

中框架梁I2I0，边框架梁I1.5I0，线刚度iEI/l

10.30(0.7)3/7.27.146104KNm 121中跨梁：i中EI/l3.010720.30(0.45)3/2.16.513104KNm

121右跨梁：i右EI/h3.010720.3(0.7)3/4.257.146104KNm

121A~B轴底层柱：i底层柱EI/h3.0107(0.5)4/4.253.940104kNm

12左跨梁：i左EI/l3.01072A~B轴其余层柱：i

其余层柱

EI/h3.01071(0.5)4/3.34.691104KNm 12令余柱线刚度为1.0，则其余各杆件的相对线刚度为：

i

左跨梁

7.146104/(4.691104)1.52; i

中跨梁

6.513104/(4.691104)1.39

i

右跨梁

7.146104/(4.691104)1.52; i

底柱

3.940104/(4.691104)0.84

框架梁柱的相对线刚度如图2-1所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。

图2-1 计算简图及相对线刚度

图

2-2 1-1剖面图

3 荷载计算

便于内力组合，荷载计算宜按标准值计算

3.1 恒载标准值

3.1.1屋面

找平层：15厚水泥砂浆 0.015×20=0.30 kN/m2 防水层：（刚性）40厚C20细石混凝土防水 1.0 kN/m2 防水层：（柔性）三毡四油铺小石子 0.4 kN/m2 找平层：15厚水泥砂浆 0.015×20=0.30 kN/m2 找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆0.3%找平 0.04×14=0.56 kN/m2

保温层：80厚矿渣水泥 0.08×14.5=1.16 kN/m2 结构层：100厚现浇钢筋混凝土板 0.10m×25KN/m3=2.5 kN/m2 抹灰层：10厚混合砂浆 合计

0.01m×17KN/m3=0.17kN/m2

=6.kN/m2

3.1.2 各层走廊楼面、标准层楼面

水磨石地面10mm面层 水磨石地面20mm水泥砂浆打底

水磨石地面素水泥浆结合层一道 0.65 kN/m

2

结构层：100厚现浇钢筋混凝土板 0.10m×25KN/m3=2.5 kN/m2 抹灰层：10厚混合砂浆

0.01m×17KN/m3=0.17kN/m2

合计 3.82 kN/m2

3.1.3 梁自重

横梁自重 b×h=300mm×400mm

25

×

0.3

×

(0.45-0.12)=2.48kN/m

抹灰层 10厚混合砂浆 0.01×[(0.45-0.12)×2+0.3]×17=0.16kN/m 合计

2.kN/m

纵梁自重 b×h=300mm×700mm

2

(0.7-0.12)=4.35kN/m

抹灰层 10厚混合砂浆 kN/m 合计

0.01×[(0.7-0.12) ×2+0.35)]×17=0.26

5

×

0.3

×

4.61kN/m

基础梁自重b×h=700mm×1000mm ： 25×0.7×1.0=17.5kN/m

3.1.4 柱自重

b×h=500mm×500mm

25

×

0.5

×

0.5=6.25kN/m

抹灰层：10厚混合砂浆 17=0.34kN/m 合计

0.01×0.5×4×

6.59kN/m

3.1.5 外纵墙自重

标准层： 纵墙

1.1

×

0.25

×

18=4.75kN/m 塑钢窗 1.7=0.595kN/m 水刷石外墙面 0.5=0.8kN/m 水泥粉刷内墙面 0.36=0.576kN/m 合计

(3.3-1.7)

×

(

3.3-1.7)

×

0.35

×

6.721kN/m 底层： 纵墙

(4.25-1.7-0.7-0.45)

×

0.25

×

18=6.3kN/m 塑钢窗 1.7=0.595kN/m 水刷石外墙面 0.5=0.8kN/m 水泥粉刷内墙面 0.36=0.576 kN/m

(3.3-1.7)

×

(3.3-1.7)

×

0.35

×

合计

8.271 kN/m

3.1.6 内纵墙自重

标准层： 纵墙 kN/m

水泥粉刷内墙面 kN/m 合计

(3.3-1.7)×0.36×2=1.152

(3.3-0.7)×0.2×6.5=3.38

4.532kN/m 底层： 纵墙 kN/m

水泥粉刷内墙面 2=1.872kN/m 合计

5.902kN/m

(3.3-0.7)

×

0.36

×

(4.25-0.7-0.45)×0.2×6.5=4.03

3.1.7 内横墙自重

标准层 横墙

(3.3-0.7)

×

0.2

×

6.5=3.38kN/m 水泥粉刷内墙面 2=1.872kN/m 合计 底层： 横墙

(4.25-0.7-0.45)

×

0.2m

×

5.252kN/m

(3.3-0.7)

×

0.36

×

6.5=4.03kN/m 水泥粉刷内墙面 2=1.872kN/m 合计

5.902kN/m

(3.3-0.7)

×

0.36

×

3.2 活荷载标准值计算

3.2.1 屋面和楼面活荷载标准值

上人屋面

2.0 kN/m2

不上人屋面 0.5 kN/m2

楼面：阅览室、走廊 2.5 kN/m2

楼面、办公室

2.0 kN/m2

3.2.2 雪荷载标准值

Sk=1.0×0.30KN/m2

屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值

3.3 竖向荷载下框架受荷载总图

图3-1板传荷载示意图

经计算所有现浇板板块的长边与短边比均小于3.0，宜按双向板计算，从四角出45o平分线，区格板被分为四个小块，每小块荷载传给与之相邻的的梁，见板传荷示意图。板传至梁上的三角形或梯形荷载等效为均布荷载。

3.3.1 A-B轴间框架梁

屋面板传给梁的荷载：

恒载：2×6.×1.8×[1-2×（1.8/7.2）2+（1.8/7.2）3]=21.316 kN/m 活载：0.5×1.8×2.4×[1-2×（1.8/7.2）2+（1.8/7.2）3]=1.856kN/m

楼面板传给梁的荷载：

恒载：2×3.82×1.8×[1-2×（1.8/7.2）2+（1.8/7.2）3]=11.818 kN/m 活载：2.0×1.8×2.4×[1-2×（1.8/7.2）2+（1.8/7.2）3]=7.425 kN/m 横梁自重标准值：4.61kN/m

A-B轴间框架梁均布荷载为： 屋面梁

恒载：梁自重+板传荷载=4.61kN/m×1 m +21.316kN/m =25.926kN/m 活载：板传荷载=1.856kN/m

楼面梁

恒载：梁自重+板传荷载=4.61kN/m×1 m +11.818kN/m =16.428kN/m 活载：板传荷载=7.425kN/m

3.3.2 B-C轴间框架梁

屋面板传给梁的荷载：

恒载：6.×1.05×5/8×2=9.048 kN/m 活载：0.5×1.05×5/8×2=0.656kN/m

楼面板传传给梁的荷载：

恒载：3.82×1.05×5/8×2=5.014 kN/m 活载：2.0×1.05×5/8×2=2.625 kN/m 横梁自重标准值：2.kN/m

B-C轴间框架梁均布荷载为：

屋面梁

恒载：梁自重+板传荷载=2.+9.048 =11.588kN/m 活载：板传荷载=0.656kN/m

楼面梁

恒载：梁自重+板传荷载=2.+5.014 =7.5kN/m 活载：板传荷载=2.625KN/m

3.3.3 C-D轴间框架梁：同A-B轴间框架梁 3.3.4 A轴柱纵向集中荷载计算

顶层柱

女儿墙自重（做法墙高700，100mm的混凝土压顶）

0.25m×0.7×18 +25×0.1×0.25+(1.2×2+0.25)×0.5

=5.1kN/m

现浇天沟自重：25×（0.60+0.20）× 0.08+（0.60+0.20）×（0.5+0.36）

=2.13kN/m

顶层柱恒载=女儿墙及天沟自重+梁自重+板传荷载

=（5.1+2.13）×7.2+4.61×(7.2-0.5)+21.316×7.2 =236.418kN

顶层柱活载=板传活载

=1.856×7.2=13.363KN

标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载

=6.721

×

(7.2-0.5)+4.61

×

(7.2-0.5)+5.909

×

7.2=119.863kN

标准层活载=板传活载=2.0×5/8×1.8×7.2＋2.0×[1－2×（1.8/7.2）2+ （1.8/7.2）3]=39.284kN

3.3.5 B轴柱纵向集中荷载的计算

顶层柱恒载=梁自重+板传荷载=4.61×(7.2-0.5)+12.92×（1.8+1.8）+ 2×4.61×7.2/4+6.×1.8×[1-2×（1.8/7.2）2+（1.8/7.2）3]× 7.2 +

6. × 1.05× [ 1- 2×（1.8/7.2）2+（1.8/7.2）3]×7.2=219.911kN 顶层柱活载=板传活载=0.76×（1.8+1.8）+0.5×1.8×[1-2×（1.8/7.2）

2+

（1.8/7.2）3]×7.2+0.5×1.05×[1-2×（1.8/7.2）2+（1.8/7.2）3]×7.2=11.874kN

标准层柱恒载=梁自重+板传荷载＋墙自重=4.61×(7.2-0.5)+ 5.909×（1.8+1.8）+2×4.61×6/4+3.82×1.8×[1-2×（1.8/7.2）2+（1.8/7.2）3]×7.2+3.82×1.05×[1-2×（1.8/6.0）2+（1.8/6.0）3]×7.2＋5.902×（7.2-0.5）=178.110kN

标准层柱活载 = 板传活载 = 0.76×（1.8+1.8）+2.0×1.8×[1-2×（1.8/7.2）2 +

（1.8/7.2）3]×7.2+2.0×1.05×[1-2×（1.8/7.2）2+（1.8/7.2）3]×7.2+2.0×5/8×7.2=57.286kN

因结构对称，C轴柱纵向集中荷载与B轴柱相同； D轴柱纵向集中荷载与A轴柱相同。

图3-2 竖向受荷总图

注：1、图中梁端各值单位为kN；梁跨中各值单位为kN/m；

2、图中数值均为标准值

4 风荷载

4.1风荷载计算

为简化计算，将计算单元范围内外墙面的分布风荷载化为等量的作用于屋面梁和楼面梁处的集中风荷载标准值，计算公式如下：

kzsz0(hihj)B/2

式中： 0—基本风压为0.4 KN/m

2

z—风压高度变化系数

s—风荷载体形系数, s=0.9-(-0.5)=1.4 z—风振系数，因房屋高度小于30m，所以z=1.0

hi—下层柱高

hj—上层柱高，对于顶层为女儿墙高2倍

B—计算单元迎风面宽度，B=6.6m

计算过程见表3.1：

表3.1 各层楼面处集中风荷载标准值

离地高度 20.75 17.45 14.15 10.85 7.55 4.25

因此，风荷载作用下结构的受荷图如图3-1所示。

1.25 1.18 1.09 1.01 1.00 1.00 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 3.75 1.4 3.3 3.3 3.3 3.3 3.3 10.988 14.579 13.467 12.479 12.355 13.198 z z s 0（kN/m2） hi(m) hj(m) k(kN)

图3-1 风荷载受荷图（单位：kN）

4.2 风荷载作用下的位移验算

位移计算时，各荷载均采用标准值。

4.2.1 侧移刚度D值计算

各层柱的D值及总D值见表4.1.1表4.1.2。

表4.1.1 横向2～6层框架D值计算

构件名称 ii2icb c12Di cc2h2iiA轴柱 27.1461041.52 24.69110427.1466.5131042.91 424.691100.432 22331 B轴柱 0.492 232

C轴柱 26.5137.1461042.91 424.691100.492 232 D轴柱 27.1461041.52 24.6911040.432 22331 D22331kN/m232kN/m232kN/m22331kN/m 95526kN/m

表4.1.2 横向底层框架D值计算

构件名称 iiicb 0.5ic 2iDcic12 h2A轴柱 B轴柱 C轴柱 D轴柱 7.1461041.81 3.9401040.606 0.726 0.726 0.606 20375 24409 24409 20375 7.1466.5131043.9401043.47 6.5137.1461043.9401043.47 7.1461041.81 43.94010D20375kN/m24409kN/m24409kN/m20375kN/m 568kN/m

4.2.2 风荷载作用下框架侧移计算

水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算： ujVj

ijD 式中 Vj——第j层的总剪力标准值 Dij—— 第 j层所有柱的抗侧刚度之和

uj—— 第j层的层间侧移

第一层的层间侧移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值，各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所有各层层间侧移之和。

j层侧移 ujuj

j1j 顶点侧移 uuj

j1n

框架在风载作用下的侧移计算见表4-4。

表4-4 风荷载作用下框架楼层层间位移与层高之比

层次 6 5 4 3 2 1 Wj/kN Vj/kN ΣD/(kN/m) 95526 95526 95526 95526 95526 568 uj/m uj/h 10.998 14.579 13.467 12.479 12.355 13.198 10.998 25.577 39.044 51.523 63.878 77.076 0.0001 0.0003 0.0004 0.0005 0.0007 0.0009 1/33000 1/11000 1/8250 1/6600 1/4714 1/4167 uuj0.0029

侧移验算：对于框架结构，楼层间最大位移与层高之比的限值为1/550.本框架的层间位移与层高之比的最大值满足1/4167<1/550的要求，框架抗侧刚度满足要求。

5 内力计算

5.1内力计算

为了简化计算，考虑如下几种单独受荷情况： （1）

恒载作用在各跨；

（2） （3）

活载作用在各跨 ；

风荷载作用（从左向右或从右向左）。

由于抗震设防烈度为6度，抗震等级为四级，根据抗震规范，不考虑水平地震作用下的内力计算5-9.

。

各种荷载作用下内力计算图见图5-1至

图5-1 恒荷载弯矩图（kN.m）

图5-2 恒荷载轴力图（kN）

图5-3 恒荷载剪力图（kN）

图5-4 活荷载弯矩图（kN.m）

图5-5 活荷载轴力图（kN）

图5-6 活荷载剪力图（kN）

图5-7 风荷载弯矩图（kN.m）

图5-8 风荷载轴力图（kN）

图5-9 风荷载剪力图（kN）

6 内力组合

6.1 概述

各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行组合前，应先计算各控制截面处的内力值。 梁支座边缘处的内力值按式： M边MVbb ，V边Vq 计算 22柱上端控制截面在上层的梁底，柱下端控制截面在下层的梁顶。按轴线计算简图算得的柱端内力值，宜换算成控制截面处的值。为了简化起见，也可采用轴线处内力值，这样算得的钢筋用量比需要的钢筋略微多一点。

6.2 框架梁内力组合

本例考虑了四种内力组合，即1.2SGk1.4SQk， 1.2SGk1.4SWk，

1.2SGk1.40.9SQkSWk, 1.35SGk1.40.7SQk;各层梁的内力组合表见附表1。

下面以第一层AB跨梁考虑地震作用的组合为例，说明各内力的组合法。对支座负弯矩按相应的组合情况进行计算。求跨间最大弯矩时，可根据梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值由平衡条件确定。 由图可得：VA=-MA+MB1(1-)l1+q1l+q2，若VA-(2q1+q2)al?0，说明xal，l2221x2q2=0求得。其中x为最大弯矩正截面至A支座的距离，则x可由公式VA-q1x-2l将求得的x值代入下式即得跨间最大弯矩值。

图7-1 均布和梯形荷载下的计算图形

q1x21x3Mmax=MA+VAx--q2

26l¶lq212若VA-(2q1+q2)al>0，说明x>al，则x=。

q+q22VA+q1x21x3+Vx--q 2 Mma=MxAA26l若Va0,则 Mmax=M A同理可求得三角形分布荷载和均布荷载作用下的VA,x和Mmax的计算公式.(图4.19)

VA=-MA+MB11+q1l+q2l l24 q=AV2

x由下式求得:

x2xq1+l则

Mmax=MA+VAx-q121x3x-q223l 图7-2 三角形荷载下的计算图形

内力组合详见附表1和附表2。

6.3 框架柱的内力组合

取每层柱顶和柱底两个控制截面,按1.2SGk1.4SQk， 1.2SGk1.4SWk，

1.2SGk1.40.9SQkSWk, 1.35SGk1.40.7SQk进行组合，内力组合详见附表3和附表4。

7. 框架梁柱配筋计算

查表可知：

混凝土强度：C30：fc=14.3N/mm2;ft=1.43N/mm2;ftk=2.01N/mm2。 钢筋强度：

HPB235:fy=210N/mm2;fyk=235N/mm2HRB335:fy=300N/mm;fyk=335N/mm22

7.1框架柱截面设计

7.1.1 轴压比计算

底层柱 Nmax=2510.68 6kNN2510.686103轴压比 μN=0.7021.05

fcAc14.35002则A柱的轴压比满足要求。

b11fyEs0.80.799 30012.01057.1.2截面尺寸复核

取h050035465mm, Vmax76.242kN 因为hw/b465/5000.934.0

所以0.25cfcbh00.251.014.3500465831.188kN76.242kN, 满足要求。

7.1.3 正截面受弯承载力计算

柱同一截面分别承受正反向弯矩，采用对称配筋。 C30：

Nb=α1fcbh0ξb14.35004650.521728.87kN

7.1.3.1 1层A轴柱： 从柱的内力组合表可知，NNb,为小偏压，选用

M31.985kN.m最不利组合为 ,在弯矩中由水平地震作用产M大N大的组合，

N2042.3kN生的弯矩设计值>75﹪Mmax，柱的计算长度l0取下列二式中的较小值：

+j)]H l0=[1+0.1u5(lj

.i2nj )H l0=(2+0m式中 u、l______柱的上端、下端节点处交汇的各柱线刚度之和与交汇的各

梁线刚度之和的比值；

min______比值u、l中的较小值；

H______柱的高度，对底层柱为从基础顶面到一层楼盖顶面的高度；对其余各层柱为上下两层楼盖顶面之间的高度。

3.9401044.691104u1.21407.14610 l0 min

l0[10.15(ul)]H(10.151.21)4.255.02ml0(20.2min)H(20.20)4.258.5ml05.02me0M31.958kNm15.8mmN5042.3kN

20mmeamax20mm500/3016.7mm

eie0ea15.82035.8mm

0.5fcA0.514.3500210.875,3N2042.310

l05.0210.041521.0h0.5011l05020111.01.01.822 121400ei/h0h140035.8/465500eeih500as1.82235.830279.943mm2222ξ=N-ξbα1fcbh0+ζb2Ne-0.43α1fcbh0+α1fcbh0 `(β1-ζb)(h0-as)0.7986b0.799,取0.799；

2Ne-α1fcbh0ξ(1-0.5ξ) As=A=''fy(h0-as)'s2042.3103279.94314.350046520.799(10.7990.516)0300(46535)，

按构造配筋。最小总配筋率查得 每侧实配3

min0.6%，故 ,0m.i6%n2500As,'Amins/mm22

750(AsAs'768mm2)，满足构造要求．

7.1.3.2 1层B轴柱：从内力组合表可见，NNb为小偏压，选用M大

N大的组合，最不利组合为M73.651kNmN2366.423kN

在弯矩中由水平地震作用产生的弯矩设计值>75﹪Mmax，柱的计算长度l0取下列二式中的较小值：

l0[10.15(ul)]H l0(20.2mi)nH

式中 u、l______柱的上端、下端节点处交汇的各柱线刚度之和与交汇的各

梁线刚度之和的比值；

min______比值u、l中的较小值；

H______柱的高度，对底层柱为从基础顶面到一层楼盖顶面的高度；对其余各层柱为上下两层楼盖顶面之间的高度。

3.9401044.691104u1.21;l0;取min0

7.146104l0[10.15(ul)]H(10.151.21)4.255.02m

l0(20.2min)H(20.20)4.258.5ml05.02m

20mmM73.651kNmemax20mme031.123mma500/3016.7mmN2366.423kN

eie0ea31.1232051.123mm

0.5fcA0.514.3500210.755,N2366.423103

l05.0210.0415取21.0h0.5011l05020111.01.01.494121400ei/h0h140051.123/465500h500as1.49451.12330291.401mm22N-ξbα1fcbh0ξ=+ζb2Ne-0.43α1fcbh0+α1fcbh0`(β1-ζb)(h0-as)eei0.796b0.79922

取0.799

2Ne-α1fcbh0ξ(1-0.5ξ) As=A=''fy(h0-as)'s2366.423103291.40114.350046520.799(10.50.799)0300(46535)

按构造配筋，总最小配筋率min0.6%，

'As,miAns220.6%500/2mm750,min

每侧实配318

(AsAs'768mm2),满足构造要求．

7.1.4裂缝宽度验算

e0/h031.123/4650.0670.55 可不验算裂缝宽度。

7.2 框架梁截面设计

7.2.1 正截面受弯承载力计算

梁AB(300mm700mm); 梁BC(300mm450mm);混凝土C30; HRB335钢筋. 梁AB和梁BC各截面的正截面受弯承载力配筋计算见下列表：

一、二层框架粱正截面配筋计算 表

层计算公式M(kN.m)梁AB支座左截面-143.40.0760.079751.250.452131.5010.0690.072484.68450.45274.2120.0390.040380.38450.452跨中截面68.3680.0360.037351.850.453-95.4430.0500.051475.48450.453支座右截面-106.9780.0560.058551.550.45341.190.0470.048284.862.583支座左截面32.2880.0370.038225.512.583-6.9340.0080.00847.482.583梁BC跨中截面6.5320.0080.00847.482.583-35.4740.0410.042249.252.58支座右截面-26.3170.0300.031183.972.58srREMM1fcbh02112s2As1fcbh0fy(mm2)As,min(mm2)2实配钢筋(mm)3M(kN.m)srREMM1fcbh02112s1As1fcbh0fy2(mm)As,min(mm2)2实配钢筋(mm)37-1

层计算公式M(kN.m)梁AB支座左截面-151.9240.0800.0847.80450.453-148.5210.0780.081770.27450367.5190.0360.037351.8504跨中截面66.9130.0350.036342.34450.453-94.0960.0500.052494.494504支座右截面-59.0970.0310.032304.30450.45320.8620.0240.025148.363384支座左截面10.1260.0120.01271.212.5834.490.0050.00529.673384梁BC跨中截面-2.90.0030.00317.802.583-19.8050.0230.023142.43338支座右截面-14.110.0160.01694.952.58rREMMs1fcbh024112sAs1fcbh0fy2(mm)As,min(mm2)2实配钢筋(mm)4M(kN.m)srREMM1fcbh02112s3As1fcbh0fy2(mm)As,min(mm2)实配钢筋(mm2)42 三、四层框架粱正截面配筋计算 表7-2

五、六层框架粱正截面配筋计算 表7-3

梁AB支座左截面-156.090.0820.086817.5503-155.7940.0820.087827.33450.452.1920.0340.035332.83450.452跨中截面105.14-0.055-0.0-363.344503-74.4520.0390.040380.82450.453支座右截面-127.490.0670.070468.784503-8.3750.0100.01095.582.583支座左截面-99.070.0520.0297.3533836.2330.0070.00766.802.583梁BC跨中截面-14.190.0070.00841.6033836.8230.0080.00876.382.58支座右截面-99.070.0520.0297.35338层计算公式M(kN.m)srREMM1fcbh026112sAs1fcbh0fy(mm2)As,min(mm2)2实配钢筋(mm)3M(kN.m)srREMM1fcbh02112s5As1fcbh0fy2(mm)As,min(mm2)实配钢筋(mm2)427.2.2 斜截面受剪承载力计算

梁AB和梁BC各截面的斜截面受剪承载力配筋计算见下列表：

框架梁斜截面配筋计算 表7-4

梁AB层Vb(kN)0.25cfcbh0(kN)梁BC一107.207713.21(Vb)六119.41713.21(Vb)六17.359445.09(Vb)一45.782445.09(Vb)AsvSVb0.7ftbh01.25fvyh0非加密区实配箍筋< 0< 0< 0< 02222 7.2.3裂缝宽度验算

表7-3 框架梁裂缝宽度验算

层 计算 公式 支座左截面 梁AB 梁BC 跨中截支座右支座左跨中截支座右面 截面 截面 面 截面 MkkNm M115.47 99.76 765.44 17.88 13.68 18.45 196.07 225.99 2.58 146.09 111.79 150.71 2k/N/mm sk 0.87h0As 六 Ates Ate0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 1.10.652ndiiftktesk 0.434 0.522 0.587 0.206 -0.069 0.233 deqnividicr /mm 18 18 18 12 12 12 2.1  2.1 2.1 2.1 2.1 0 2.1 0.049 max/mm1.9cdeqcrskEs0.8te 0.163 0.255 0.286 0.042 MkkNm M131.501 74.212 95.443 41.190 6.934 35.474 297.90 252.01 324.11 339. 56.65 2.83 2k/N/mm sk 0.87h0As 一 teAs Ate0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 1.10.65ftktesk 0.661 0.582 0.697 0.715 -1.206 0.9

deqndnvdi2iii/mm i18 18 18 12 12 12 cr 1.9cdeqcrsk0.8Este 2.1 0.376 2.1 2.1 2.1 2.1 0 2.1 0.265 max/mm0.280 0.432 0.342

7.2.4 次梁的配筋计算

7.2.4.1 顶层次梁的配筋计算 板传荷载：25.926kN/m 板传活载：1.8562kN/m 梁自重：4.61 kN/m 跨

Mmax中最大弯矩：

1[1.2(25.9264.61)1.41.856]7.22203.428kN.m 10M203.428106 αs=0.107, 2α1fcbh01.014.33006652112s0.1140.35

As=下部实配4

α1fcbh0ξ14.33006650.1141048mm2minbh441mm2 fy30020(As1257mm2)，上部按构造要求配筋。

1梁端剪力：V[1.2(25.9264.61)1.41.856]7.2141.270kN

2h6652.224.0;0.25cbho713.213kNV； Vc0.7ftbhoV wb300按构造要求配筋28@200.

svAsvf1011.430.34%0.28t0.280.191% bs300100fyv2107.2.4.2 其他层次梁的配筋计算

板传荷载：16.428kN/m 板传活载：7.425kN/m 梁自重：4.61 kN/m 墙自重：6.124 kN/m 跨

中

最

大

弯

矩

：

Mmax1[1.2(16.4286.1244.61)1.46.124]7.22222.857kN.m 10M222.857106 as=0.117, 22a1fcbh01.014.3300665112s0.1250.35

As=α1fcbh0ξ1.014.33006650.1251191.8mm2minbh441mm2 fy300下部实配4

20(As1257mm2)，上部按构造要求配筋。

1梁端剪力：V[1.2(16.4286.1244.61)1.47.425]7.21.762kN

2h665 w2.224.0;0.25cbho713.213kNV； Vc0.7ftbhoV

b300按

构

造

要

求

配

筋

2

8@200.

sv

Asvf1011.430.34%0.28t0.280.191% bs300100fyv2108 屋面板设计

8.1 屋面板荷载计算

9㎡, 活荷载 qk0.5kN /㎡ 根据前面的计算，恒荷载 gk6.8kN /

56.0.71.40.5㎡ gq1.3 kN /

B、C轴间板:

500 lx2100300mm 1 ly7200mm

9003.7 9 ly/lx7200/1 按单向板计算

边区格板

300 lx36003mm 3 ly7200mm

3002.1 8 ly/lx7200/3 按单向板计算

8.2 B、C轴间板配筋

11m (gq)lx29.791.9023.534 kN·

101011 支座 Mx/(gq)lx29.791.9023.213 kN·m

1111 跨中 Mx 跨中配筋计算

取 b1000 mm hx0100 mm

M3.534106 αs=0.025 22α1fcbh01.014.310001002s0.00 11 25αfbh1.014.310001000.0252170.24m As=1c0 mfy210 配筋Φ8@200(实配251 mm2) 支座配筋计算

取 b1000 mm hx0100 mm

M3.213106 αs=0.022 22α1fcbh01.014.31000100 112s0.0 23αfbh1.014.310001000.0232

156. 62 As=1c0mm

fy210 配筋 Φ8@200(实配251 mm2)

8.3 边区格板配筋

11(gq)lx29.793.30210.661 kN·m 101011 支座 Mx/(gq)lx29.793.3029.692 kN·m

1111 跨中 Mx

跨中配筋计算

取 b1000 mm； hx0100 mm

Mx10.661106 αs=0.075 22α1fcbh01.014.310001002s0.0 78 11αfbh1.014.310001000.0782531.15m As=1c0 mfy210 配筋Φ10@140(实配561 mm2) 支座配筋计算

取 b1000 mm hx0100 mm

Mx9.692106 αs=0.068 22α1fcbh01.014.31000100 112s0.0 70αfbh1.014.310001000.070476. 672 As=1c0mm

fy210 配筋 Φ10@160(实配491mm2)

9. 楼面板设计

9.1 荷载计算

根据前面的计算，恒荷载 gk3.82kN /㎡, 宿舍活荷载 qk2.0kN /㎡ 走廊活荷载qk2.5kN /㎡

由前面计算可知，B、C轴间板和边区格板均可按单向板计算配筋。

9.2 B、C轴间板配筋

53.821.42.5 gq1.3 kN /㎡

跨中 Mx=11(g+q)l29.061.9023.271 kN·m x1010

支座 M/x=- 跨中配筋计算

11m (g+q)lx29.061.9022.973 kN·

1111 取 b1000 mm hx0100 mm

M3.271106 αs=0.023 2α1fcbh01.014.310001002 112s0.0 23αfbh1.014.310001000.0232

156. 62 As=1c0mm

fy210 选配钢筋 Φ8@200(实配251 mm2) 支座配筋计算

取 b1000 mm hx0100 mm

M2.973106 αs=0.021 2α1fcbh01.014.310001002 112s0.0 21αfbhε1.014.310001000.0212

14 3 As=1c0mm

fy210 配筋 Φ8@200(实配251 mm2)

9.3 边区格板配筋

53.821.42.0 kN /㎡ gq1.311m (g+q)l27.9573.3028.665 kN·x101011 支座 M/x=-(g+q)lx27.9573.3027.877 kN·m

1111 跨中 Mx= 跨中配筋计算

取 b1000 mm hx0100 mm

Mx8.665106 αs=0.061 2α1fcbh01.014.310001002 112s0.0 63

αfbh1.014.310001000.0632

42 9 As=1c0mm

fy210 选配钢筋 Φ10@180(实配436 mm2) 支座配筋计算

取 b1000 mm hx0100 mm

Mx7.877106 αs=0.055 22α1fcbh01.014.31000100 112s0.0 57αfbh1.014.310001000.057388. 152 As=1c0mm

fy210 配筋 Φ10@200(实配393mm2)

10. 楼梯计算

10.1 设计资料

材料: 楼梯间的梁板混凝土均为C30, fc14.3N/mm2,ft1.43N/mm2.平台梁与斜梁中用钢筋 HRB335, fy300N/mm2,板与踏步受力筋及所有箍筋HPB235，fy210N/mm2.粗估斜板厚40mm,斜梁150mm×300mm,平台梁200mm×400mm,靠柱平台梁250mm×450mm.梯间活荷载2.5KN/m2.

10.2 踏步板（TB-1）设计

11.2.1 尺寸

图11-1 踏步板计算简图 取一个踏步为计算单元

b300mm,h150mm,则lbh300150335(mm)2222

cosb/l300/3350.6 平均高度hht120mm. 2cos10.2.2 荷载统计

恒荷载

踏步自重标准值 1.2 0.120.3025kN1.m08 踏步面层重 1.2（0.3+0.15）0.65=0.35kN/m 踏步板抹灰重 1.2 10.020.33517kN0.m 合计 q1.57 .kN/m

活载设计值 g1.42. 50.3k1.N05m荷载设计值总和 gq1.0 51.57kN2.6m210.2.3 内力计算

斜梁截面尺寸：高300、宽150mm，则踏步板计算跨度为：

1.200.15 ll0b1m .35 踏步板跨中弯矩：

11 M(gq)l22.621.3520.597KNm

8810.2.4 截面承载力计算

踏步板计算截面尺寸b×h=300mm×120mm h0has12020100mm

M0.597610 αs=0.01 392α1bh0fc1.030010014.3 112s0.0 14AS=εbh0α1fc/fy1.00.0143001001.014.3/21028.60mm2

5 minmax{0.2%,0f.t4fy/0.451.43/2100.3 0 6 % } 0. 306%.

minbh0.306%300120110.16mm2AS28.60mm2

沿板方向配筋量 110.16mm21000328.84mm2/m 335 查配筋表.可选用Φ8@150(实配335 mm2) 垂直于受力方向的分布筋不小于： 受力筋的15%

15% 33550.225m m / m 该方向板截面的0.15%

12010000.15%180mm2/m 间距小于等于250mm，直径不小于6mm.

分布筋选取Φ8@250(实配201mm2)

10.3 楼梯斜梁（TL-1）设计

10.3.1 荷载计算

踏步传荷

12.62(1.2220.15)/0.3 6.5 5 kN/m 斜梁自重 1.2（0.3-0.04）0.1525/0.61.31 kN/m 抹灰自重 1.2（0.3-0.）040.0217/0.6 0. 合计 7.978kN/m

10.3.2 内力计算

取平台梁截面b×h=200mm×400mm,斜梁沿水平方向的计算跨度为：

0 ll0b3.00.23. 20m 按简支梁计算

图11-2 楼梯斜梁计算简图

11M（gq）l27.9783.20210.212kNm88

11V(gq)l0cos7.9783.000.610.722kN22

10.3.3 承载力计算

按T 形截面计算,取

h0has30035265mm 翼缘有效宽度b'f按倒L形截面计算

按计算跨度计算 b'fl/63200/6533mm 按翼缘宽度计算 b'fbsn/21501200/2750mm 按翼缘高度计算 h'f/h040/2650.1510.10 取 b'f533m m试按计第T 形截面算

M10.212106 αs='20.019 2bfh0α1fc5332651.014.3

112s0.019h'fh0400.151 265因此确为第Ⅰ类T 形截面，故

As=εb'fh0α1fc/fy0.0195332651.014.3/300127.92mm2

minbh0.215%15030096.75mm2AS127.92mm2 故可选用2Φ12（As226mm2），架立筋取2Φ10.

0.7bh0ft0.71502651.4339.790kNV10.722kN

故，可按构造配箍筋，选用双支箍Φ8@200 sSmax200mm， 加密区分布钢筋采用Φ8@150

10.4 平台板计算

10.4.1 荷载计算

取板厚70mm,底面抹灰20mm.板跨度：l02.10.10.062.06m 取1.0m宽板带为计算单元。

20mm厚水泥砂浆面层 0.0220=0.4kN/m 平台板自重 0.0725=1.75kN/m 板底抹灰 0.0217=0.34kN/m 恒载标准值 0.4+0.34+1.75=2.49kN/m 恒载设计值 1.22.49=2.988kN/m 活载标准值 2.5kN/m 活载设计值 2.5 1.4=3.5kN/m 设计值合计 gq2.9883.56.488kN/m

10.4.2 内力计算

按简支板计算

11 跨中弯矩 M=(g+q)l026.4882.0623.442kNm

8810.4.3 承载力计算

保护层厚度：20mm；有效高度：h012020100mm；

M3.442106 αS=0.024 22α1bh0fc100010014.3 112s0.0 24As=εb'fh0α1fc/fy0.02410001001.014.3/210163.43mm2

minft1.43max0.45,0.2%max0.45,0.2%0.306%，

fy210minbh0.306%1000120367.71mm2As163.43mm2 取Asminbh367.71mm2

平台板按构造配筋选用双支箍10@200（AS393mm2）

10.5 平台梁计算

11.5.1 确定梁的尺寸

梁宽取b=200mm；高 h150250/0.6429mm 取高h=450mm；梁跨度取 l03.6m。 10.5.2 荷载计算

1 梯段梁传来 p7.9783.614.360kN/m

21.6平台板传来 6.48820.26k.N48m8

/平台梁自重 1.2 60.120.4525kN4.m80.02(0.20.452)1kN7m0.抹灰自重 1.2 4k7Nm均布荷载合计 q11.79 /

10.5.3 内力计算

弯矩设计值

l1M=ql02+p022p0.11.551.7258213.452214.3600.11.551.725 11.7973.45214.3608267.094kNm剪力设计值

11V2pql0214.36011.7973.4549.070kN

22平台梁计算简图如图11-3所示。

图11-3 平台梁计算简图

10.5.4 配筋计算

平台梁按倒L 形简支梁计算 b'f=b+5hf'200570550mm 梁有效高度 h0has45035415mm 经判断截面属于第一类T形截面

M67.904106αS=0.050 '22α1bfh0fc1.055041514.3ε=1-1-2αs0.051hfh0700.169； 415结构为第一类T形截面

s10.50.975，

M67.094106As552.73mm2min sfyh00.9753004150.215%200450193.05mm2选配钢筋3Φ16（实配As603mm2） 架立筋 2Φ10.

0.7bh0ft0.72004151.4383.083kNV49.070kN

所以，可按构造配筋，选双支箍筋 Φ8@250Smax300mm. 附加箍筋计算

梯段斜梁在平台梁上引起的集中荷载

p14.3601032所需附加箍筋截面面积Asv 47.87mm0fyvsin300sin90附加箍筋范围 S2h3b245032001m5 m0计算所需的面积很小,故只需在斜梁两侧各加一Φ8双支箍,其他范围仍取双支箍筋 Φ8@250.

11 基础设计

设计基础混凝土采用C30(fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2)。根据构造要求，在基础下设置C10厚100mm的混凝土垫层，室内外高差0.45m，基础顶面标高-0.95m，假定基础埋深1.0m，采用HRB335钢筋。该工程框架层数不多，地基土较为均匀，所以外柱选用柱下基础，内柱选用联合基础。

11.1 基顶内力组合值计算

11.1.1 A柱基础

11.1.1.1 标准组合：

框架柱传来：M1k8.578.5247.250.642.74kNm V1k5.723.9417.950.620.43kN

N1k1250.65361.2040.560.61636.186kN 11.1.1.2 基本组合：

M1k55.866kNm

V1k18.266kN N1k1443.996kN

11.1.2 B、C柱联合基础

11.1.2.1 标准组合

框架柱传来：M1k2(3.723.51.270.6)61.524kNm N1k2(1530.4453.7233.130.6)4007.996kN V1k2(2.692.5720.990.6)35.708kN 11.1.2.2 基本组合：

M1k152.484kNm

V1k65.828kN N1k5021.372kN

11.2 外柱（A柱）基础计算：

11.2.1 初步确定基底尺寸：

11.2.1.1 选择基础埋深：d1500mm， 11.2.1.2 地基承载力特征值深度修正：

b0;d1.0,

粘土：m20kN/m3；h21.50.51m

fafkdm(d0.5) 1801.020(1.50.5)200kN/m3

11.2.1.3 基础底面尺寸：

先按中心荷载作用计算基础面积：A'Nk1636.1869.297m2 fa-γGd200201.2但考虑到偏心荷载作用下应力分布不均匀的影响，将计算出的底面面积增大1.3倍。所以：A1.3A'12.085m2；选用矩形基础宽×长=4.0×4.0=16m²（满

足要求）。

因为b4.0m3m，地基承载力需要对基础宽度进行修正。但b0，故调整够地基承载力不变。

11.2.1.4 地基承载力验算（采用标准组合）：

11Wb34.0310.667m3

66作用于基底中心的弯矩和轴力分别为：Mk42.74kNm，Nk1636.186kN

maxPmin=Nk+GkMk2358.311.52016185.03136.268=kN/m2 AW1610.67128.255Pmax136.268kN/m21.2faE1.2200240kN/m2；Pmin0

P=_Pmin+Pmax136.368128.255132.262kN/m2fae200kN/m2 22故承载力满足求。

11.2.1.5 基础剖面尺寸的确定：

基础剖面采用锥形基础，初步确定基础高h=1000mm。所选剖面尺寸如下：

图13-1 外柱基础剖面、平面尺寸

11.2.1.6 冲切验算（采用基本组合）： 基底净反力Fl计算

maxPjmin=NlMl1443.99655.86695.487+kN/m2（不包括基础及回填土自AW1610.66785.012重）。

柱与基础交接处：h0100040960mm；

at0.5m；abat2ho0.520.962.42m

Al0.754.03m2；FlPj,maxAl95.4873286.461kN am(atab)1.46m；n用内插法查得n0.988 20.7βhftamh00.70.9881.431.469601386.166kNFl286.461kN

即冲切验算满足要求。

11.2.2 基础底面配筋计算（按基本组合确定）：

maxPminN1G1M11443.9961.520161.255.866131.487kN/m2 AW1610.667121.012

P(131.487121.012)M=2250121.012126.904kN/m24000

122Ga1(2l+a')(Pmax+P-)+(Pmax-P)l12A121.2161.5201.752[(240.75)(131.487126.904)(131.4871216126.904)4]420.903kNmM420.903106A=1353.212mm20.9h0fy0.9960360ASA1353.212338.303mm2 b/14，

选用钢筋：Φ14@200(As770mm2)。正方形基础，两个方向受力配筋均一样。

11.3 B、C柱联合基础计算：

11.3.1 初步确定基底尺寸：

11.3.1.1 选择基础埋深：d1500mm，

11.3.1.2地基承载力特征值深度修正：b0;d1.0,

粘土：G20kN/m3；h21.50.51m,

fa=fk+ηdγm(d-0.5)1801.020(1.50.5)200kN/m3

11.3.1.3 基础底面尺寸：

先按中心荷载作用计算基础面积：A'N1k4007.99623.576m2 fa-γGd200201.5但考虑到偏心荷载作用下应力分布不均匀的影响，将计算出的底面面积增大1.3倍。所以：A1.3A'30.9m2

选用矩形基础宽×长=4.08.032m2

因为b4.0m3m，地基承载力需要对基础宽度进行修正。但b0，故调整够地基承载力不变。

11.3.1.4 地基承载力验算（采用标准组合）：

11Wbh24.08.0242.667m3

66作用于基底中心的弯矩和轴力分别为：

M1k=61.524kNm N1k4007.996kN

PmaxminN1k+G1kM1k4007.99632201.061.524146.692=kN/m2

AW3242.667143.808Pmax=146.692kN/m21.2fa=1.2200=240kN/m2；Pmin0

P=_Pmin+Pmax146.692143.808145.25kN/m2fa200kN/m2 22故承载力满足求。

11.3.1.5 基础剖面尺寸的确定：

基础剖面采用锥形基础，初步确定基础高h=1000mm。所选剖面尺寸如下： 所选剖面尺寸如下：

图10-2 内柱联合基础剖面、平面尺寸

11.3.1.6 冲切验算（采用基本组合）： 基底净反力Fl计算

maxPj,min=NlMl5021.372152.484160.492=kN/m2 AW3242.667153.344（不包括基础及回填土自重）

柱与基础交接处：h0100040960mm；

at0.5m；abat2ho0.520.962.42m

Al0.754.03m2；FlPj,maxAl160.4923481.476kN am=

at+ab=1.46m；n用内插法查得n0.988 2

0.7hftamh00.70.9881.431.45960=1376.67kN>Fl481.476kN即冲切验算满足要求。

11.3.2基础底面配筋计算（按基本组合确定）：

maxPmin=N1+GM1521.3721.220321.5152.484196.492=kN/m2 AW3242.6671.344P(196.4921.344)MΙ=27501.344191.801kN/m28000

122Ga1(2l+a')(Pmax+P-)+(Pmax-P)l12A121.2321.5202.12[(24.00.5)(196.492191.801)(196.4921232191.801)4.0]994.916kNmA4380M1994.9161061095mm2 AS,1=3198.68mm2AS=b40.9h0fy0.9960360 选用钢筋：Φ16@200(As1005mm2)。短方向受力小于长边方向，受力钢筋采用同样布置。

12.设计心得

经过四年基础与专业知识的学习，培养了我做建筑结构设计的基本能力。在老师的指导和同学的帮助下，我成功地完成了这次的设计课题——商丘市某宿舍楼的框架结构设计。

此课题设计历时约三个月，在这三个月中，我能根据设计进度的安排，紧密地和本组同学合作，按时按量的完成自己的设计任务。在毕设前期，我温习了《结构力学》、《钢筋混凝土》等知识，并借阅了《混凝土规范》、《荷载规范》等规范。在毕设中期，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计。在毕设后期，主要进行设计手稿的电脑输入，并得到张宗敏老师的审批和指正。

毕业设计是对四年专业知识的一次综合应用、扩充和深化，也是对我们理论运用于实际设计的一次锻炼。通过毕业设计，我不仅温习了以前在课堂上学习的专业知识，同时我也得到了老师和同学的帮助，学习和体会到了建筑结构设计的基本技能和思想。特别值得一提的是，我深深的认识到作为一个土木工程专业人员，应该具备一种严谨的设计态度，本着建筑以人为本的思想，力求做到实用、经济、美观；在设计一幢建筑物的过程中，应该严格按照建筑规范的要求，同时也要考虑各个工种的协调和合作，特别是结构和建筑的交流，结构设计和施工的协调。这就要求一个结构工程师应该具备灵活的一面，不仅要抓住建筑结构设计的主要矛盾，同时也要全面地考虑一些细节和局部的设计。在毕业设计的过程中，我深深地认识到各种建筑规范和规定是建筑设计的灵魂，一定要好好把握。在以后的学习和工作中，要不断加强对建筑规范的学习和体会，有了这个根本，我们就不会犯工程上的低级错误，同时我们在处理工程问题时就有了更大的灵活性。

土木工程是一门古老而又现代的学科，在进行工程实践的过程中，我们应该立足经典的理论知识，在不断的工程实践积累中，勇于创新，扩大交流，不断形成我们的工程技术优势。现在我国正处于基础建设的高峰时期，作为一名新世纪的土木工程人员，我们应该立足本国的具体情况，充分利用我国的人力和物力优

势，不断的加强对外工程技术交流与合作，在竞争激烈的国际市场中占据我们的一席之地。

“三个臭皮匠，顶个诸葛亮。”在繁忙紧张的工程实践中，作为一名工程技术人员，我们应该努力调动集体的积极性和创造力，充分挖掘团队的潜力，这样我们的工作才能以最高的效率来进行。在工程实践上，有很多问题应该发挥集体的智慧和力量，所以我们要重视团队作用的发挥。

“养兵千日，用兵一时。”在本次毕业设计中，我为能用上四年的学习成果而欣喜万分，同时我深深的感觉到了基础知识的重要性。在以前学习结构力学、钢筋混凝土结构、建筑结构抗震等专业课时，老是觉得所学的东西跟实践相差的太远，甚至觉得没什么用，这可能跟当时特别想学什么就马上能用有关。这种急功近利的思想使自己对一些专业课的学习有所放松，在毕业设计的过程中，我感觉到那些基础知识是相当重要的。在以后的学习生活中切不可急于求成而忽略了基础的夯实，对一门系统的科学，应该扎实的学习它的每一部分知识，充分利用各种实践环节，切实做到理论联系实践，学以致用。

同样，通过这次毕业设计，我也感觉到我们的课程设置方面的优势和不足。在青海大学建筑工程系，我们拥有相当一批非常优秀的结构、建筑和施工方面的老师，拥有一批相当勤奋的同学，在教和学的环节处理上，可以说是相当不错的。但话有说回来，我们在一些课程的设置上是不甚合理的。在本次设计中，我觉得知识涉及面最广的莫过于建筑结构抗震和混凝土结构，可是在我们的课程设置中，建筑结构抗震设计属于专业选修课，没有得到应有的重视，而且混凝土结构课程的课时安排比较紧张，有很多东西只能通过自学。希望以后的课程能够设置得更加合理，这样我们运用起来可能会更加自如。

大学毕业后，我将在新的环境中开始自己新的学习和生活，但毕业设计这段时间是我四年的大学生活最充实得一段时间，我也初步掌握了建筑结构设计的基础知识。在以后的工作和学习中，我会更加对基础知识的学习，继续扎实的学习土木工程的专业知识，争取早日成为一名优秀的土木工程专业人员。在此再次感谢在这次毕业设计中支持和帮助我的老师和同学。

13. 参考文献

1 赵顺波主编.《混凝土结构设计原理》. 同济大学出版社，2004年8月 第

一版。

2 沈蒲生，梁兴文主编. 《混凝土结构设计》. 北京 高等教育出版社，

2003.3第一版。

3 郭继武 编著 《建筑结构抗震设计》 北京 中国建筑工业出版社.2002年

6月第一版。

4 西安建筑科技大学 张树平主编 《建筑防火设计》北京 中国建筑工业

出版社2001.6第一版。

5 同济大学 西安建筑科技大学 东南大学 重庆建筑大学编著《房屋建筑

学》

中国建筑工业出版社 1997.6 第三版。

6 中元国际工程设计研究院编著 《建筑设计》 机械工业出版社

2004.6第一版。

7 龙驭球，包世华编著 《结构力学教程Ⅰ》北京 高等教育出版社2000.7

第一版。

8 《建筑工程制图》，第三版，同济大学建筑制图教研室，陈文斌、章金良

主编，上海：同济大学出版社，1996

9 《土木工程专业英语》，段兵廷主编，武汉：武汉工业大学出版社，2001

10 《建筑结构荷载规范》，02—1—10发布，02—3—1实施中华人民共和国建

设部主编，北京：中国建筑工业出版社，2002

11 《混凝土结构设计规范》，02—2—20发布，02—4—1实施，中华人民共和

国建设部

主编，北京：中国建筑工业出版社，2002

致 谢

此次设计是在刘冬林老师的细心指导和本班同学的大力帮助下完成的。在此我向老师和同学们表示诚挚的谢意。四年以来各位老师对我的教诲和培养我都将铭记在心。我在学业上获得的点滴进步无不凝聚着他们的汗水和心血。老师们的丰富经验和教学时的精益求精的态度给我留下了深刻的印象。老师渊博的学识，严谨求实的教学态度，和本学科的敏锐观察力给学生留下了深刻的印象并获益非浅。在此我向刘冬林老师三个多月来给予我学业上的指导表示诚挚的感谢！

衷心感谢石家庄铁道大学及土木与交通学院的老师们！四年来为我提供了良好的学习环境和在校期间给予的关心和帮助！对老师老师们的感激之情，难于用语言来表达。我们的师生之情我将永记在心。

同时我也要感谢与我一个小组的同学对我在设计时各方面的帮助和支持。 最后，我要用最真挚的感情对四年以来培养和教诲我的所有建工系老师说声：

谢谢您们！您们辛苦了！衷心感谢石家庄铁道大学及土木与交通学院四年来

为我提供的良好的学习环境和在校期间给予的关心和帮助！

牛党旗

2011-3-1 于万基花园

汝州项目部

附录1 Construction Engineering

Construction engineering is a specialized branch of civil engineering concerned with the planning，execution, and control of construction operations for such projects as highways, buildings, dams,airports, and utility lines.

Planning consists of scheduling the work to be done and selecting the most suitable construction methods and equipment for the project. Execution requires the timely mobilization of all drawings,layouts, and materials on the job to prevent delays to the work. Control consists of analyzing progress and cost to ensure that the project will be done on

schedule and within the estimated cost.

Planning. The planning phase starts with a detailed study of construction plans and specifications. From this study a list of all items of work is prepared, and related items are then grouped together for listing on a master schedule. A sequence of construction and the time to be allotted for each item is then indicated. The method of operation and the equipment to be used for the individual work items are selected to satisfy the schedule and the character of the project at the lowest possible cost.

The amount of time allotted for a certain operation and the selection of methods of operation and equipment that is readily available to the contractor. After the master or general construction schedule has been drawn up, subsidiary detailed schedules or forecasts are prepared from the master schedule. These include individual schedules for procurement of material, equipment, and labor, as well as forecasts of cost and income. Execution. The speedy execution of the project requires the ready supply of all materials, equipment, and labor when needed. The construction engineer is generally responsible for initiating the purchase of most construction materials and expediting their delivery to the project. Some materials, such as structural steel and mechanical equipment, require partial or complete fabrication by a supplier. For these fabricated materials the engineer must prepare or check all fabrication drawings for accuracy and case of assembly and often inspect the supplier's fabrication.

Other construction engineering duties are the layout of the work by surveying methods, the preparation of detail drawings to clarify the design engineer's drawings for the construction crews, and the inspection of the work to ensure that it complies with plans and

specifications.

On most large projects it is necessary to design and prepare construction drawings for temporary construction facilities, such as drainage structures, access roads, office and storage buildings, formwork, and cofferdams. Other problems are the selection of electrical and mechanical equipment and the design of structural features for concrete material processing and mixing plants and for compressed air, water, and electrical distribution systems.

Control. Progress control is obtained by comparing actual performance on the work against the desired performance set up on the master or detailed schedules. Since delay on one feature of the project could easily affect the entire job, it is often necessary to add equipment or crews to speed up the work. Cost control is obtained by comparing actual unit costs for individual work items against estimated or budgeted unit costs, which are set up at the beginning of the work. A unit cost is obtained by dividing the total cost of an operation by the number of units in that operation.

Typical units are cubic yards for excavation or concrete work and tons for structural steel. The actual unit cost for any item at any time is obtained by dividing the accumulated costs charged to that item by the accumulated units of work performed.

Individual work item costs are obtained by periodically distributing job costs, such as payroll and invoices to the various work item accounts. Payroll and equipment rental charges are distributed with the aid of time cards prepared by crew foremen. The cards indicate the time spent by the job crews and equipment on the different elements of the work. The allocation of material costs is based on the quantity of each type of material used for each specific item.

When the comparison of actual and estimated unit costs indicates an overrun; an analysis is made to pinpoint the cause. If the overrun

is in equipment costs, it may be that the equipment has insufficient capacity or that it is not working properly. If the overrun is in labor costs, it may be that the crews have too many men, lack of proper supervision, or are being delayed for lack of materials or layout. In such cases time studies are invaluable in analyzing productivity.

Construction operations are generally classified according to specialized fields. These include preparation of the project site, earthmoving, foundation treatment, steel erection, concrete placement, asphalt paving, and electrical and mechanical installations. Procedures for each of these fields are generally the same, even when applied to different projects, such as buildings, dams, or airports. However, the relative importance of each field is not the same in all cases. For a description of tunnel construction, which involves different procedures. Preparation of site. This consists of the removal and clearing of all surface structures and growth from the site of the proposed structure. A bulldozer is used for small structures and trees. Larger structures must be dismantled.

Earthmoving. This includes excavation and the placement of earth fill. Excavation follows preparation of the site, and is performed when the existing grade must be brought down to a new elevation. Excavation generally starts with the separate stripping of the organic topsoil, which is later reused for landscaping around the new structure. This also prevents contamination of the nonorganic material which is below the topsoil and which may be required for fill. Excavation may be done by any of several excavators, such as shovels, draglines, clamshells, cranes, and scrapers.

Efficient excavation on land requires a dry excavation area, because many soils are unstable when wet and cannot support excavating and hauling equipment. Dewatering becomes a major operation when the

excavation lies below the natural water table and intercepts the groundwater flow. When this occurs,dewatering and stabilizing of the soil may be accomplished by trenches, which conduct seepage to a sumpfrom which the water is pumped out. Dewatering and stabilizing of the soil may in other cases beaccomplished by wellpoints and electroosmosis.

Some materials, such as rock, cemented gravels, and hard clays, require blasting to loosen orfragment the material. Blast holes are drilled in the material; explosives are then placed in the blast holesand detonated. The quantity of explosives and the blast-hole spacing are dependent upon the type and structure of the rock and the diameter and depth of the blast holes.

After placement of the earth fill, it is almost always compacted to prevent subsequent settlement.Compaction is generally done with sheep's-foot, grid, pneumatic-tired, and vibratory-type rollers, whichare towed by tractors over the fill as it is being placed. Hand-held, gasoline-driven rammers are used forcompaction close to structures where there is no room for rollers to operate.

Foundation treatment. When subsurface investigation reveals structural defects in the foundation area to be used for a structure, the foundation must be strengthened. Water passages, cavities, fissures，faults, and other defects are filled and strengthened by grouting. Grouting consists of injection of fluid mixtures under pressure. The fluids subsequently solidify in the voids of the strata. Most grouting is done with cement and water mixtures, but other mixture ingredients are asphalt, cement and clay, and precipitating chemicals.

Steel erection. The construction of a steel structure consists

of the assembly at the site of mill-rolled or shop-fabricated steel sections. The steel sections may consist of beams, columns, or small trusses which are joined together by riveting, bolting, or welding. It

is more economical to assemble sections of the structure at a fabricating shop rather than in the field, but the size of preassembled units is limited by the capacity of transportation and erection equipment. The crane is the most common type of erection equipment, but when a structure is too high or extensive in area to be erected by a crane, it is necessary to place one or more derricks on the structure to handle the steel. In high structures the derrick must be constantly dismantled and reerected to successively higher levels to raise the structure. For river bridges the steel may be handled by cranes on barges, or, if the bridge is too high, by traveling derricks which ride on the bridge being erected. Cables for long suspension bridges are assembled in place by special equipment that pulls the wire from a reel, set up at one anchorage, across to the opposite anchorage, repeating the operation until the bundle of wires is of the required size.

Concrete construction. Concrete construction consists of several

operations; forming, concrete production, placement, and curing. Forming is required to contain and support the fluid concrete within its desired final outline until it solidifies and can support itself. The form is made of timber or steel sections or a combination of both and is held together during the concrete placing by external bracing or internal ties.The forms and ties are designed to withstand the temporary fluid pressure of the concrete.

The usual practice for vertical walls is to leave the forms in

position for at least a day after the concrete is placed. They are removed when the concrete has solidified or set. Slip-forming is a method where the form is constantly in motion, just ahead of the level of fresh concrete. The form is lifted upward by means of jacks which are mounted on vertical rods embedded in the concrete and are spaced along the perimeter of the structure. Slip forms are used for high structures such as silos, tanks,

or chimneys.

Concrete may be obtained from commercial batch plants which

deliver it in mix trucks if the job is close to such a plant, or it may be produced at the job site. Concrete production at the job site requires the erection of a mixing plant, and of cement and aggregate receiving and handling plants. Aggregates are sometimes produced at or near the job site. This requires opening a quarry and erecting processing equipment such as crushers and screens.

Concrete is placed by chuting directly from the mix truck, where

possible, or from buckets handled by means of cranes or cableways, or i.t can be pumped into place by special concrete pumps.

Curing of exposed surfaces is required to prevent evaporation of

mix water or to replace moisture that does evaporate. The proper balance of water and cement is required to develop full design strength.

Concrete paving for airports and highways is a fully mechanized

operation. Batches of concrete are placed between the road forms from a mix truck or a movable paver, which is a combination mixer and placer. A series of specialized pieces of equipment, which ride on the forms, follow to spread and vibrate the concrete, smooth its surface, cut contraction joints, and apply a curing compound.

Asphalt paving. This is an amalgam of crushed aggregate and a

bituminous binder. It may be placed on the roadbed in separate operations or mixed in a mix plant and spread at one time on the roadbed. Then the pavement is compacted by rollers.

附录2 结构工程

结构工程是土木工程的一个专业分枝，土木工程涉及到公路，桥梁，大坝和公共事业线等工程的设计，施工和建筑物施工控制。

设计包括制定要做任务的时间表，选择对工程最合适的结构型式和设备。施工需要适时安排工作需要的全部图纸，设计和材料以避免耽搁工期。控制由进度分析和费用分析组成，确保工程按时和在估计的费用内完成。

计划。计划开始于建筑物的详细调查和工程设计书。通过调查，所有工作项目清单被准备好，相关的项目被收集起来列成一个主要的计划表。建筑步骤和每个项目分配的时间接着被列出来。选择被用在各个工作项目中的施工方法和设备以确保工期和工程特性花最可能少费用。

总的时间量分配给施工过程和选择施工方式和选择按合同所得到的设备。在

主要的或一般的建筑物进度表绘制完成后，次要的详细进度表根据主要进度表准备。这些包括获得材料，设备和劳动力的单个进度表，也有费用和收入的预算表。

施工。工程的快速施工要求当需要时有稳定的材料，设备和劳动力供应。结构工程主要对购买大部分建筑材料和运输它们到工地上负责。一些材料，如结构用钢和机械设备，需要供应者部分或全部制作。

对于这些制作的材料，工程师必须准备或检查所有的制作图纸以便精确地检查组装工作，检查供货商的制作过程。

其他结构工程的职责是通过研究方法安排工作，准备详图以便阐明设计工程师的建筑图，检查工作以确保它符合计划和规范。

在大多数大型工程里，有必要为临时性结构如排水结构，道路，办公和储存结构，模板和挡土坝设计和准备结构图纸。另外的问题在于电力和机械工具的选择，以及混凝土材料的处理，混合设备，压缩空气，水，电力系统分配的结构特性的设计。

控制。进度控制靠对比实际施工过程和建立在主要或详细进度表上的期望施工过程获得。既然工程的某个特性很容易影响整个工作，那么通常要增加设备或人员以加快工作。

费用控制靠对比实际每个工程项目费用和工程初的预算获得。施工的总费用除以施工项目数就是单个项目费用。

土方开挖或混凝土施工以体积作为典型的计价单位，结构用钢用吨作为计价单位。任何时候累积的项目费用除以累积的工作过程就是任何项目的实际单位费用。

个别的工作项目费用靠定期的发放工作费用如工资表，和发放到各种工作项目账户上获得。工资表和设备租金根据全体工头准备的时间卡片分配。卡片指出了全体人员设备在不同的工作单元上花费的时间材料费用的分配是基于用在每个专门项目上的每种类型的材料的量。

当实际费用和估计费用的对比表明过量时，分析原因。如果是设备费用过量，那也许是设备能力不够，或是不适合工作。如果是劳动力费用过量，那也许是人员过多，缺乏合适的管理，或者是被缺乏材料或安排布置耽搁了。在这种情况下，分析生产能力时，时间研究是无价的。

建筑施工根据专业领域分类。这些包括，工程场地准备，挖填土地基处理，刚材定位，物体定位，沥青铺设和电力及机械设备安装。这些领域应用到不同的工程如建筑，大坝，机场的施工方法一般是一样的。然而，在不同的情况下，各个领域的重要性不同。

场址准备。这包括除去和清理所有表面结构和拟建建筑物场地的生长物。推土机用在小型结构和树木的情况下，大型结构必须被拆除。

挖填土。这包括土方开挖和回填土。土方开挖在场址准备之后进行。当现存的阶地必须降到一个新的高度时施工。土方开挖开始于单独除去表层的有机土。表层土后来重新用作美化新结构。这也能阻止地表土下的无机材料的污染，它也许被用作填方。土方开挖由这样挖掘机如单斗挖土机，拉铲挖土机，抓斗，起重机和铲运机中任何一种完成。

在地上进行有效的开挖需要干燥的开挖环境，因为当土湿了时会不稳定并且不能为开挖和拖拉设备提供支撑。当开挖线位于天然水位以下时，排水成了一个主要工作。排水拦截地下水流动。当这发生时，排水和稳定土体靠沟渠完成，沟渠引导渗出的水流到一个集水坑，水在那里被泵送出去。排水和稳定土体也许靠其它方法如井点和电渗完成。

一些材料，如岩石，粘性砾石和硬质粘土需要爆炸成松散态，或把材料裂成碎片。爆炸孔钻在材料上，然后爆炸物安装在孔中爆炸。爆炸物的量和爆炸孔的空间尺寸决定于岩石的结构和类型以及爆炸孔的直径和深度。

填土完成后，通常要压紧以阻止随后的下沉。通常靠当被定位时由拖拉机拖着的羊脚，格子，充气橡胶，振动的滚筒完成压密工作。手工控制，汽油驱动的前膛被用来压实没有空间给滚筒操作的结构物附近。

地基处理。当地下探测表明支撑结构的地基有缺陷时，地基必须被加固。水流失，洞穴，裂缝，缺陷或其它的不足靠灌浆填补和加强。灌浆就是高压喷射流动混合物。流体在虚空层凝固。大部分浆液是水泥和水的混合物，但是其它的混合物材料有沥青，水泥，粘土和凝结的化学物质。

钢材组装。钢结构建筑物由轧钢厂和制造厂的钢材组装而成。钢结构由梁，柱或靠铆接螺栓连接以及焊接连接在一起的小桁架组成。在制造车间组装部分结构比在现场更积极，但组装单元大小受运输能力和安装设备。在高层结构里，

塔架必须经常拆除和重新组装以便连续的把结构开到更高的地方。对于河上的桥，钢结构也许靠驳船或当桥很高时，在正在安装的桥上移动塔架来组装。长悬索桥上的钢索靠卷扬机装在合适的地方，在锚固点安装。在对面的锚固点重复操作，直到所需要的钢索安装完为止。

混凝土结构。混凝土结构由一些操作组成：支模，混凝土浇捣，定位，养护。支模要求保持和支持所需要的流动的混凝土直到它硬化并且能支撑自身。模板由木材或钢材或两者组成，它在混凝土定位期间，靠外部支撑和内部结点结合在一起。模板和结点被设计成能支撑临时的流动混凝土的压力。

对竖直墙来说，在混凝土定位后至少一天才能进行拆模操作。当混凝土硬化或凝固了才能拆模。当模板常移动时，滑模是一个方法，提高到达新鲜混凝土高度处。模板靠千斤顶升起来，千斤顶安装在嵌入在混凝土中的底盘上，沿着结构周围间隔布置。滑板用在高耸结构中如：筒仓，油罐，烟囱。

混凝土通常由两种途径获得：如果工作点距混凝土搅拌站不远，就用搅拌车从商品混凝土厂运过来，否则就在现场浇筑。现场生产混凝土需要安装搅拌机，获取水泥和骨料，操作搅拌机，骨料在工作点或附近生产。这就需要空旷的采石场和安装处理设备如压碎机和筛子。

混凝土靠直接从搅拌车上用斜槽运送或靠装在桶中用起重机械或缆绳提上来，或靠特殊的混凝土泵泵送上来。

暴露外部的补强要求阻止混合水的蒸发或补充蒸发掉的水。发展到设计强度要求合适的水和水泥平衡。

铺设到飞机场和公路上的混凝土完全是机械操作，来自搅拌车或可移动的铺路车，混凝土被放置在路模中，铺路车是搅拌和定位统一的车。行走在模板上的一系列专门设备。接着展开和震动混凝土，抹平表面，切除收缩节点，作用一种补强混合物。

铺设沥青。这是压碎了的集料和沥青粘合剂的混合物。它也许分别铺设在路基中或在搅拌车上搅拌然后立即在路基中展开。接着路面被滚筒压实。

毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明

原创性声明

本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得 及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。

作 者 签 名： 日 期： 指导教师签名： 日 期：

使用授权说明

本人完全了解 大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。

作者签名： 日 期：

学位论文原创性声明

本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。

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日期： 年 月 日

学位论文版权使用授权书

本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权 大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。

涉密论文按学校规定处理。

作者签名：

日期： 年 月 日

导师签名： 日期： 年 月 日

指导教师评阅书

指导教师评价： 一、撰写（设计）过程 1、学生在论文（设计）过程中的治学态度、工作精神 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、学生掌握专业知识、技能的扎实程度 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 3、学生综合运用所学知识和专业技能分析和解决问题的能力 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 4、研究方法的科学性；技术线路的可行性；设计方案的合理性 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 5、完成毕业论文（设计）期间的出勤情况 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 二、论文（设计）质量 1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 三、论文（设计）水平 1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 3、论文（设计说明书）所体现的整体水平 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格

建议成绩：□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 （在所选等级前的□内画“√”） 指导教师： （签名） 单位： （盖章） 年 月 日

评阅教师评阅书

评阅教师评价： 一、论文（设计）质量 1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 二、论文（设计）水平 1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 3、论文（设计说明书）所体现的整体水平 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 建议成绩：□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 （在所选等级前的□内画“√”） 评阅教师： （签名） 单位： （盖章） 年 月 日 石家庄铁道大学毕业设计

教研室（或答辩小组）及教学系意见

教研室（或答辩小组）评价： 一、答辩过程 1、毕业论文（设计）的基本要点和见解的叙述情况 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、对答辩问题的反应、理解、表达情况 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 3、学生答辩过程中的精神状态 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 二、论文（设计）质量 1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 三、论文（设计）水平 1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 3、论文（设计说明书）所体现的整体水平 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 评定成绩：□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 （在所选等级前的□内画“√”） 教研室主任（或答辩小组组长）： （签名） 年 月 日 第1页 共83页

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教学系意见： 系主任： （签名） 年 月 日 第2页 共83页

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学位论文原创性声明

本人郑重声明：所呈交的学位论文，是本人在导师的指导下进行的研究工作所取得的成果。尽我所知，除文中已经特别注明引用的内容和致谢的地方外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式注明并表示感谢。本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。

学位论文作者（本人签名）： 年 月 日

学位论文出版授权书

本人及导师完全同意《中国博士学位论文全文数据库出版章程》、《中国优秀硕士学位论文全文数据库出版章程》(以下简称“章程”)，愿意将本人的学位论文提交“中国学术期刊（光盘版）电子杂志社”在《中国博士学位论文全文数据库》、《中国优秀硕士学位论文全文数据库》中全文发表和以电子、网络形式公开出版，并同意编入****《中国知识资源总库》，在《中国博硕士学位论文评价数据库》中使用和在互联网上传播，同意按“章程”规定享受相关权益。

论文密级：

□公开 □保密（___年__月至__年__月）(保密的学位论文在解密后应遵守此协议)

作者签名：_______ 导师签名：_______

_______年_____月_____日 _______年_____月_____日

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独 创 声 明

本人郑重声明：所呈交的毕业设计(论文)，是本人在指导老师的指导下，进行研究工作所取得的成果，成果不存在知识产权争议。尽我所知，除文中已经注明引用的内容外，本设计（论文）不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体均已在文中以明确方式标明。

本声明的法律后果由本人承担。

作者签名: 二〇一〇年九月二十日

毕业设计（论文）使用授权声明

本人完全了解**学院关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定。 本人愿意按照学校要求提交学位论文的印刷本和电子版，同意学校保存学位论文的印刷本和电子版，或采用影印、数字化或其它复制手段保存设计（论文）；同意学校在不以营利为目的的前提下，建立目录检索与阅览服务系统，公布设计（论文）的部分或全部内容，允许他人依法合理使用。

（保密论文在解密后遵守此规定）

作者签名: 二〇一〇年九月二十日

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