４ＮＯ＋４ＮＨ３＋Ｏ２—４Ｎ２＋６Ｈ２Ｏ ２ＮＯ２＋４ＮＨ３＋Ｏ２—３Ｎ２＋６Ｈ２Ｏ 质量排放浓度为３７０．１ ３ ｍｇ／Ｎｍ ｆ根据质量 浓度平衡式及体积浓度平衡式联立求解， 见４．２节），折算的锅炉烟气ＮＯ 质量排放浓 度为２９．８７ｍｇ／Ｎｍ。，则烟囱出口环境大气的 ＮＯ：（ＮＯ 中ＮＯ全部氧化为ＮＯ ）质量排放浓度为 （３７０．１ ３×２．０５／１．３４）＋２９．８７＝５９６．１ １ ｍｇ／Ｎｍ （标准 状态，干烟气，０ ＝６％，以ＮＯ 计）。 （２）在无氧（或缺氧）的条件下 ６ＮＯ２＋８ＮＨ３—７Ｎ２＋ｌ２Ｈ２Ｏ ６ＮＯ＋４ＮＨ３—５Ｎ２＋６Ｈ２Ｏ ３燃烧烟气Ｎ０ 成分与锅炉ＮＯ 排放 浓度性能保证值之间的关系 由此可见，当技术协议中未注明ＮＯｘ质量 火力发电厂燃煤锅炉燃烧烟气中（脱硝前） 的氮氧化物ＮＯ 主要包括ＮＯ、ＮＯ：及少量的 Ｎ ０，其中ＮＯ约占ＮＯ 排放总量的９５％（体积浓 度），ＮＯ：约占ＮＯ 排放总量的５％（体积浓度）， Ｎ Ｏ的含量很小，计算中忽略不计。 《火电厂大气污染物排放标准（ＧＢ １３３２３— ２００３）））中的５．４条、 《火电厂大气污染物排放 标准（ＧＢ１３３２３—２００９送审稿草案）》中的表３， 均明确规定氮氧化物质量浓度以二氧化氮计， １ ｌａ ｍｏｌ／ｍｏｌ（１ｐｐｍ）氮氧化物相当于２．０５ｍｇ／Ｎｍ 质量浓度。 《火电厂大气污染物排放标准》中 规定氮氧化物质量排放浓度以ＮＯ：计的主要原 因是由于ＮＯ的性质不稳定，ＮＯ在空气中很快 会被氧化为ＮＯ：，因此以ＮＯ 质量浓度计算更能 准确地反映氮氧化物在大气中的含量。 基于《火电厂大气污染物排放标准 （ＧＢ１３３２３）））中规定氮氧化物质量浓度以二氧化 氮计，为保证计量基准的一致性，因此在签订 锅炉技术协议时，应注明锅炉性能保证的氮氧 化物质量排放浓度应以二氧化氮计，在以往很 多工程技术协议中均忽略了这一点。 假定某锅炉性能保证的ＮＯ 质量排放浓度 为４００ｍｇ／Ｎｍ （标准状态，干烟气，Ｏ：＝６％，以 ＮＯ：计），则折算的锅炉烟气ＮＯ质量排放浓度为 ｆ４００／２．０５×０．９５）×１．３４＝２４８．３９ ｍｇ／Ｎｍ ，折算的 锅炉烟气ＮＯ２质量排放浓度为４００×０．０５＝２０ｒａｇ／ Ｎｍ ，两者之和为２６８．３９ ｍｇ／Ｎｍ （标准状态， 干烟气，Ｏ ＝６％，分别以ＮＯｎ，ＮＯ 计），公式中 ２．０５、１．３４分别为ＮＯ Ｓｔ１Ｎｏ的标准状态下的密 度，０．０５、０．９５分表为ＮＯ２ＳＨＮＯ在ＮＯ 中的体积 浓度。 假定某锅炉性能保证的ＮＯ 质量排放浓度 为４００ｍｇ／Ｎｍ （标准状态，干烟气，Ｏ２＝６％， 分别以ＮＯ和ＮＯ：计），则折算的锅炉烟气ＮＯ 排放浓度是否以ＮＯ：计时，由于对锅炉本体保 证的ＮＯ 排放浓度的计量基准的理解不同，将导 致计算的ＮＯ 和ＮＯ的流量、氨消耗量（氨消耗量 的差异见４．２及４．３节）有很大的不同，并由此对 ＳＣＲ脱硝装置的催化剂体积、液氨储罐、液氨 泵、蒸发器、氨气稀释罐、氨气缓冲罐、稀释 风机、管道的选型计算将带来很大的影响。 ４氨消耗置的计算 工程计算中，主要以公式（１）及公式（２） 作为主要反应式，并以此为基础，根据烟气 量、ＮＯ 排放浓度、脱硝效率进行氨消耗量的 计算。 ４．１某工程ＳＣＲ反应器入口烟气参数 某工程建设规模为２×６６０ＭＷ燃煤超临界 火力发电机组，同步建设烟气脱硝装置，采用 ＳＣＲ脱硝技术，ＳＣＲ反应器高温、高含尘布置 （位于锅炉省煤器和空气预热器之问），环评要求 的烟气脱硝效率不小于５０％。 锅炉技术协议保证的ＳＣＲ入口的ＮＯｘ排 放浓度为４００ｍｇ／Ｎｒｎ。（标准状态，干烟气， ｏ。＝６％，以ＮＯ：计）。ＳＣＲ反应器入口烟气参数 见表１。 表１ ＳＣＲ反应器入口烟气参数（单台炉） １ ＳＣＲ入口过量空气系数 １ ２ ２ ＳＣＲ入口烟气温度 ℃ ３６６ ３ ＳＣＲ入口湿烟气流量 ｍ ／ｌ１ ４６６２４７５ ４ ＳＣＲ入口标准干烟气量 ＮＩ１１３／ｈ ｌ８３０９８８ ５ ｓＣＲ入ＨＮＯ 浓度（干态，０２＝６％， ＝１．４０、 ｍｇ／Ｎｍ ４００ ６ ＳＣＲ入ＩＺＩＮＯ 浓度（干态，ａ＝１．２０） ｍｇ／Ｎｍ ４６６．６７ ７ ＳＣＲ脱硝效率 ％ ５０ ８ 氨逃逸率 ｐｐｍ ≤３ ２ｏ１０￣６Ｎ第３期．４３ ４．２根据《顾问公司导则》计算的氨消耗量 ＳＣＲ选择性催化还原法脱硝技术以ＮＨ 作 为还原剂时， 《顾问公司导则》中氨消耗量的 （４）考虑实际脱硝效率及氨逃逸后的氨消 耗量与１００％脱硝效率时理论氨消耗量的比值 的计算 计算公式如下： （１）标准状态下含氧量为６％时的干烟气中 ＮＯ 的浓度计算 ％ｏ２＝Ｃ ０ｘ×（２１—６）／（２卜Ｃｏ２） （５） 式中： ％ｏ２为烟气中ＮＯ 浓度，ｍｇ／Ｎｍ （标准 状态，６％含氧量下的干烟气，对应的过 量空气系数为１．４）；ＣＮ。 为烟气ＣＮｏ 浓 度，ｍｇ／Ｎｍ （标准状态，实际含氧量下的 干烟气）；Ｃ。：为实际干烟气中氧气的体 积分率，％；２１为空气中氧气的体积分 率， ； （２）炉膛出口烟气中Ｎｏ￣ｕｙｏ 浓度的计算 （ ｏ＝（ ｏ ２．０５×０．９５×１．３４ （６） Ｃ１Ｎｏ２＝Ｃ ｏ ×０．０５ （７） 式中：ＣＮ０ 、ＣＮ０、ＣＮｏ２为烟气中ＮＯ 、ＮＯ、 ＮＯ：浓度，ｍｇ／Ｎｍ （标准状态，实际含氧量 下的干烟气）；０．９５、０．０５－－ＮＯ、ＮＯ２在炉 膛出口烟气中占ＮＯ 的体积比例；１．３４一 ＮＯ的体积分率（ｐｐｍｖ）转化为质量浓度（ａｒｇ／ Ｎｍ ）的系数，即ＮＯ的分子量３０除以气 体摩尔体积２２．４；２．０５一Ｎ０：的体积分率 （ｐｐｍｖ）转化为质量浓度（ｍｇ／Ｎｍ ）的系数， 即ＮＯ：的分子量４６除以气体摩尔体积２２．４； （３）氨消耗量计算 Ｗ。＝（Ｖ ×Ｃ Ｎｏ×１ ７／（３ ０×１ ０。）＋ ×（ ｏ２×１７Ｘ２／（４６Ｘ １０。））×ＩＴＩ （８） 式中： 为纯氨的小时耗量，ｋｇ／ｈ；Ｖｑ为反应 器进口的烟气流量，Ｎｍ。／ｈ（标准状态，实 际含氧量下的干烟气）；ＣＮ 。 一反应 器进口烟气中Ｎ Ｏ、Ｎ Ｏ：浓度，ｒｎ ｇ／ Ｎｍ。（标准状态，实际含氧量下的干烟 气）；Ｉｌｌ为氨￣１ＳＣＲ进Ｖ］ＮＯ 摩尔比（说明： 本文认为ｍ值的物理意义不是氨和ＳＣＲ进 口ＮＯ 的摩尔比，而是“考虑实际脱硝效 率及氨逃逸后的氨消耗量与１ ００％脱硝效率 时理论氨消耗量的比值”）；１７，３０，４６一 ＮＨ３，ＮＯ，ＮＯ２的分子量； ４４－２０１ｏ年６月第３期 ，７７＝刀Ｎｏ ／１ ００＋ ／２２．４／（Ｃ￣ｏ／３０ ｏ２ Ｘ ２／４６）（９） 式中：．，７ 。 为脱硝效率，％； 为氨的逃逸 率，ｐｐｍｖ（标准状态，实际含氧量下的干 烟气）； ①将锅炉保证的ＮＯ 排放浓度视为ＮＯ：浓度 （以Ｎ０ 计）计算的氨消耗量 ｏ＝（１．４×４００／１．２）／ （４６／２２．４）×０．９５×（３Ｏ／２２．４） ２８９．１ ３ ｍｇ／Ｎｍ ｏ２＝（１．４×４００／１．２）Ｘ ０．０５＝２３．３３ ｍｇｍｍ’ １７１＝５０／１００＋３／２２．４／ （２８９．１３／３０＋２３．３３×２／４６）＝０．５１２６ Ｗ ＝１６９．９６ ｋｇ／ｈ ②将锅炉保证的ＮＯ 排放浓度视为ＮＯ浓度 和Ｎ。 浓度之和计算的氨消耗量 Ｃ Ｏ（６％ｏ２）＋（１Ｎｏ２ ｏ２ ４００ （１０） Ｃ１Ｎｏ（６％ｏ２）／３ｏ／（ｃ￣０（６％ｏ２）／３０＋Ｃ ０２（６％０２／４６）＝Ｏ．９５（１Ｄ 将以上两公式联立求解： （ ｏｆ６％ｏ２、 ３７０．１ ３ ｍｇ／Ｎｍ ， Ｃ ｏ２（６％０２）＝２９．８７ ｍｇ／Ｎｍ ｏ＝１．４×３７０．１３／１．２＝４３１．８２ ｍｇｍｍ Ｃ ｏ２＝１．４×２９．８７／１．２＝３４．８５ ｍｇ／Ｎｍ ／７／＝５０／１００＋３／２２．４／ （４３ １．８２／３０＋３４．８５×２／４６１＝０．５０８４ ２５１．７６ ｋｇ／ｈ ４．３根据《华能导则》计算的氨消耗量 ＳＣＲ选择性催化还原法脱硝技术以ＮＨ，作 为还原剂时， 《华能导则》中氨消耗量的计算 公式如下： Ｈ３ （１７× ＮＨ３ ｏｘＸ ｏ × 。）／（３ｏ．８×１０６） （１２） 式中：ＷＮＨ３为氨消耗量，ｋｇ／ｈ￣ ＮＨ３，Ｎｏｘ为ＮＨ３ 和ＮＯ 的摩尔比，按下式计算： ＮＨ３ ｏｘ＝Ｄ。Ｎｏ ／１００＋（ ＮＨ３×３０．８）／（ ｏ ×２２．４） ０３） 说明：考虑到Ｓ Ｃ Ｒ两个主反应式中， ＮＯ、ＮＯ２与ＮＨ 的反应摩尔数比值并不相同， 本文认为公式（１３）应考虑摩尔数比值的修正系 Ｉ，．＇删＝九＝ Ｊ一 数Ａ＝２ Ｘ ０．０５＋１×０．９５＝１．０５。公式（１３）应修改为 （１４），修改后的公式（１４）的物理意义为“考虑实际 的氨消耗量。 脱硝效率和氨逃逸后的ＮＨ ￣ＢＮＯｘ的摩尔比”。 ＮＨ３，Ｎｏｘ＝１．０５×刀Ｄ。Ｎｏ ／１ ００＋（ ＮＨ３ Ｘ ３０．８）／ （ＷＮｏ ×２２．４） （１４） ５《ＧＢ １ ３３２３火电厂大气污染物排放 标准》中规定的ＮＯ 的测试方法 《火电厂大气污染物排放标准（ＧＢ１３３２３— 式中：ＷＮ。 为ＳＣＲ入口ＮＯ 的含量（换算到实际 过量空气系数对应的浓度１，ｍｇ／Ｎｍ ，按 ２ ０ ０ ３）》及《火电厂大气污染物排放标准 （ＧＢ１３３２３—２００９送审稿草案）》中规定的氮氧化 ＮＯ体积浓度占９５％、ＮＯ 体积浓度占５％计 算； 。为ＳＣＲ入口烟气量（Ｎｍ ／ｈ，干态， 实际含氧量）；。 。 为脱硝效率（％）； ＮＨ３为ＮＨ３逃逸率（ｐｐｍｖ）；１７为ＮＨ３的摩 尔质量；３０．８为ＮＯ 的摩尔质量，按ＮＯ体 积浓度占９５％、ＮＯ 体积浓度占５％计算； ２２．４为标准气体摩尔体积（２２．４Ｎｍ。／ｋｍｏ１）。 （１）将锅炉保证的ＮＯ 排放浓度视为ＮＯ 浓 度（以ＮＯ：计）计算的氨消耗量 ＷＮｏ ＝２８９．１３＋２３．３３＝３１２．４６ ｍｇ／Ｎｍ ＮＨ ３／Ｎｏ＝１．０ ５×５ ０／１ ０ ０＋（３×３ ０．８）／ （３ １２．４６×２２．４）＝０．５３８２ ＷＮＨ３：１ ７×０．５３８２×３ ｌ ２．４６×１ ８３０９８８／ ｆ３０．８×１０ ）＝１６９．９５ ｋｇ／ｈ （２）将锅炉保证的ＮＯ 排放浓度视为ＮＯ浓度 ）ｆ￣ＮＯ 浓度之和计算的氨消耗量 ＷＮｏ ＝１．４×４００／１．２＝４６６．６７ ｍｇ／Ｎｍ ＮＨ ３／Ｎｏ＝１．０ ５×５ ０／１ ０ ０＋（３ ｘ ３ ０．８）／ （４６６．６７×２２．４、＝０．５３３８ ＷＮＨ３＝１７×０．５３３８×４６６．６７×ｌ ８３０９８８／ （３０．８×１０ ）＝２５ １．７５ ｋｇ／ｈ ４．４两种计算方法的差异分析 由以上计算看出，通过浓度折算）ｆｎＮＯ与 ＮＯ 之问的换算，两个导则计算的氨消耗量 是一致的，将“锅炉保证的ＮＯ 浓度视为ＮＯ 和Ｎ０ 排放浓度之和时”其计算的氨消耗量为 “将锅炉保证的ＮＯ 排放浓度视为ＮＯ：排放浓度 （以Ｎ０：计）时” 算的氨消耗量的１．４～１．５倍。 《华能导则》计算公式中的ＮＯ 排放浓度 实际为ＮＯ￥￣ＮＯ 的质量浓度之和，设计者在使 用导则时，很容易将锅炉协议中保证的ＮＯ 排 放浓度（以ＮＯ 计）经过量空气系数折算后直接代 入公式中进行氨消耗量的计算，并得出了错误 物浓度的测试方法见表２。 表２氮氯化物浓度的测试方法 ■硼菩一＿●Ｉ！●●曩用 圈 ●Ｔｌｔ■■■■＿■■－Ｈ■譬■ｔ｜Ｈ－Ｔｌ理■＇ｊ匹”■坩＾ ｛一 《固定污染源排气中氮氧化 《固定污染源排气中氮氧化 ｌ 物的测定紫外分光光度法 物的测定紫外分光光度法 （ＨＪ／Ｔ４２））） （ＨＪ／Ｔ４２））） 《崮定污染源排气中氮氧化 《固定污染源排气中氮氧化 ２ 物的测定盐酸萘乙二胺分光 物的测定盐酸萘乙二胺分光 光度法（ＨＪ／Ｔ４３））） 光度法（ＨＪ／Ｔ４３））） ３ 《空气和废气监测分析方法 ｜ 定电位电解法》 ４ 《空气和废气监测分析方法 ｜ 非分散红外吸收法》 以下对以上四种测试方法的原理进行简要 的介绍： （１）紫外分光光度法（ＨＪ／Ｔ４２—１９９９） 样品气体被收集在一个盛有稀硫酸一过氧 化氢吸收液的瓶中，氮氧化物受到氧化和被吸 收，成为ＮＯ３－－存在于吸收液中，于２１０ｎｍ处测 定ＮＯ３－的光吸收。 （２）盐酸萘乙二胺分光光度法（ＨＪ／Ｔ４３．１９９９） 氮氧化物（ＮＯ ）包括一氧化氮（ＹＯ）￣ｎ－－氧化 氮（ＮＯ ）等。在采样时，气体中的一氧化氮等低 价氧化物首先被三氧化铬氧化成二氧化氮，二 氧化氮被吸收液吸收后，生成亚和， 其中亚与对氨基苯磺酸起重氮化反应，再 与盐酸萘乙二胺耦合，呈玫瑰红色，根据颜色 深浅，用分光光度法测定。 （３）定电位电解法《空气和废气监测分析方 法》 样气透过透气薄膜进入电解槽，使在电解 液中扩算并吸收的一氧化氮和二氧化氮在一定 的氧化电位下进行电解，根据电解电流求出一 氧化氮和二氧化氮的浓度。一氧化氮和二氧化 氮的响应值有差别，若使用一氧化氮标准气体 标定仪器，在测定高浓度的二氧化氮废气时， 必须附加一氧化氮转换装置，否则会产生显著 ２ＯｌＯＮ６Ｎ第３期．４５ 的误差。 ６结论及建议 （４）非分散红外吸收法《空气和废气监测分 析方法》 利用一氧化氮气体在红外波谱中具有选择 性的吸收（尤其在５．３ １．ｔ ｍ处）的原理，采用相应 的检测器，检测红外波谱在这些波段能量的变 化，根据朗伯．比尔定律就可测定一氧化氮气体 的浓度；将二氧化氮转化为一氧化氮后再进行 测定，由一氧化氮和二氧化氮的测定结果相加 得到氮氧化物的测定值。 由以上测试原理可以看出，利用“紫外分 光光度法”和“盐酸萘乙二胺分光光度法”测 定氮氧化物浓度时，其测试结果不能分别区分 ＮＯ和ＮＯ。的浓度（均以ＮＯ：计）。利用“定电位电 解法”和“非分散红外吸收法”测定氮氧化物 浓度时，均是利用了ＮＯ的相关化学特性进行测 试，其直观反映的浓度为ＮＯ的浓度，通过附加 氧化氮转换装置（ＮＯ：转化为ＮＯ），可以折算 出烟气中的ＮＯ：浓度。 考虑ＮＮＯ在空气中很快被转换为ＮＯ 的 这一特性，最终影响环境大气质量的氮氧化物 实际为ＮＯ ，因此《火电厂大气污染物排放标 准》中规定ＮＯ 的质量浓度均以ＮＯ 计算。 《火 电厂大气污染物排放标准（ＧＢ１３３２３．２００９送审 稿草案）》中关于ＮＯ 的测试方法仅保留了“紫 外分光光度法”和“盐酸萘乙二胺分光光度 法”，取消了“定电位电解法”和“非分散红 外吸收法”两种测试方法，避免了由于测试方 法不同而必须要进行相应的浓度换算（ＮＯ浓度 和ＮＯ：浓度的相互换算）。 对装设在ＳＣＲ反应器处的烟气排放连续监 测系统（ＣＥＭＳ），ＳＣＲ入口监测项目至少应包含 烟气流量、ＮＯ浓度、ＮＯ 浓度、烟气含氧量， ＳＣＲ出口监测项目至少应包含ＮＯ浓度、ＮＯ 浓 度、烟气含氧量、氨逃逸率。 此外还有很多种ＮＯ 浓度的测试方法，本 文不再赘述，可详见《空气和废气监测分析方 法（第四版）》、 《空气和废气监测分析方法（第 四版增补版）》、 《空气和废气监测分析方法指 南（上册）》。 ４６．２０１０￣６ｇ］第３期 （１）当ＮＯ 质量排放浓度的计量基准不明确 时，计算的ＮＯ、ＮＯ 的质量流量和氨消耗量有 很大的不同，并将对ＳＣＲ系统中的催化剂体积 及辅机选型带来很大的影响。基于《火电厂大 气污染物排放标准（ＧＢ １ ３３２３）＞＞中规定ＮＯ 质量 浓度以ＮＯ：计，为保证计量基准的一致性，在 涉及到Ｎ０ 质量排放浓度时，应明确注明ＮＯ 质量排放浓度的计量基准为“标准状态、干烟 气、含氧量６％、以ＮＯ２计”。 （２）《华能导则》计算公式中的ＮＯ 排放浓 度实际为ＮＯ￣］ＮＯ 的质量浓度之和，设计者在 使用导则时，很容易将锅炉协议中保证的ＮＯ 排放浓度（以ＮＯ：计）经过量空气系数折算后直接 代入公式中进行氨消耗量的计算，并得出了错 误的氨消耗量，应引起设计者的注意；设计者 在使用《华能导则》时，应将锅炉保证的ＮＯ 质量排放浓度（以ＮＯ 计算）换算为ＮＯ与ＮＯ 质量 浓度之和后，再利用《华能导则》中的公式进 行氨消耗量的计算。 （３）《华能导则》中利用ＮＯ和ＮＯ：在ＮＯ 中 所占的比例、ＮＯｅ１］ＮＯ 的摩尔质量，求出了 ＮＯ 的摩尔质量为３０．８ｇ／ｍｏｌ，并按照ＮＯ 与ＮＨ３ 的反应摩尔数比值为１：１的关系最终计算出氨 消耗量，与ＳＣＲ脱硝工艺的两个主反应式不尽 吻合，其氨氮摩尔数比值的计算公式应进行修 正。 （４）《华能导则》中的ｙ ， 的物理意义 是“考虑实际脱硝效率和氨逃逸后的ＮＨ 和Ｎ０ 的摩尔比”，而《顾问公司导则》中的ｍ的物 理意义是“考虑实际脱硝效率及氨逃逸后的氨 消耗量与１００％脱硝效率时理论氨消耗量的比 值”，两者物理意义不同。 （５）《顾问公司导则》中将锅炉保证的ＮＯ 质量排放浓度按照ＮＯ 计，并根据ＳＣＲ脱硝工 艺的两个主反应式（ＮＯ与ＮＨ 的反应摩尔数比值 １：１，ＮＯ 与ＮＨ，的反应摩尔数比值１：２），分 别计算了ＮＯｅ１］ＮＯ。在还原反应中的氨消耗量， 与ＳＣＲ脱硝工艺的两个主反应式一致。 （６）鉴于《顾问公司导则》中对于氨消耗量 的计算公式规定的比较详细和明确，本文推荐 采用《顾问公司导则》中的公式进行氨消耗量 的计算。 分册一烟气脱硫脱硝［Ｍ］，２００７． ［２］中国电力工程顾问集团公司发布，中国电力工程顾 问集团公司企业标准．火力发电厂脱硝技术设计导 ￣ｉ］（２００９送审稿） １ ［３ ＧＢ１３３２３—３］２００３，火电厂大气污染物排放标准【ｓ］． 【４］ＧＢ１３３２３，火电厂大气污染物排放标准（２００９ｉ￣ｚ审 稿草案）［Ｓ］． （７）《火电厂大气污染物排放标准 （ＧＢ１３３２３—２００９送审稿草案）》中规定的ＮＯ 的测 试方法，与所要求的ＮＯ 质量排放浓度以ＮＯ：计 致，避免了由于测试方法的不同而进行必要 的浓度换算。 【５］ＨＪ／Ｔ４２一ｌ９９９，固定污染源排气中氮氧化物的测定 紫外分光光度法【ｓ］． 【６］ＨＪ／Ｔ４３—１９９９，固定污染源排气中氮氧化物的测定 参考文献： 盐酸萘乙二胺分光光度法［Ｓ】． ［１】中国华能集团公Ｎ２００７．０６．２０发布实施，中国华能 ［７］国家环境保护总局．空气和废气监测分析方法（第 集团公司企业标准一火电工程设计导则．第２部分第３ 四版）［Ｍ］，北京：中国环境科学出版社，２００３． 信息 甘肃河西地区实现火电风电联合 ６月１２日，国内首例大型集群风电有功智能控制系统二期工程顺利竣工。该系统的建成投运，实 现了甘肃河西地区火电、风电联合。 随着今年３月９日酒泉大型集群风电有功智能控制系统一期的投，，ｋ／ｇ行，实现了依据河西３３０ｋＶ输 电通道接纳能力评估，进行酒泉风电实时有功智能控制，在现有网架情况下，最大限度的满足了酒泉 风电的迭出需求，达到了预期效果。截至４５底，甘肃电网风电总发电量６．１６４６亿千瓦时，同比增长 ７６．６ｌ％，该系统优化风电上网功能显著。 为进一步发挥该系统的潜力，提高系统运行可靠性，使其能够适应未来酒泉千万千瓦风电基地 的调度需要，甘肃省电力公司经过三个多月的研发与调试，完成了酒泉大型集群风电有功智能控制系 统的全面升级。 二期工程实现了河西地区风电、火电联合调整，与火电厂、风电场自动控制系统形成闭环控 制，建成双坏路通讯通道，增加了基于风电场自动上报计划的智能控制策略，完善了有关分区控制模 式及统计分析功能。 到今年年底，随着河西７５０千伏输变电工程的建成投运，河西电网输送能力将大大提高，但是面 对酒泉千万千瓦风电外送的需要，电网还是无法满足，大型集群风电有功智能控制系统将有效风 电、火电送出比例，破解风电外送瓶颈，确保区域电网安全平稳运行。 （摘自：ｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ｃｐｎｎ．ｃｏｌｉ１．ｃｎ） ２ｏ１０年６月第３期．４７
