屋面模板施工方案

目 录

1编制依据 ···················································································· 2 2工程概况 ···················································································· 2 3施工部署 ···················································································· 2 3.1施工组织 3.2组织协调 3.3工程难点

4施工准备 ···················································································· 3 4.1技术准备 4.2机具准备 4.3材料准备 4.4现场布置

5主要施工方法及措施 ····································································· 4 5.1流水段划分 5.2模板及支撑的配置 5.3模板设计 5.4模板加工 5.5模板的安装 5.6模板的拆除 5.7模板的维护与保管

6质量保证措施 ············································································ 13 6.1现浇结构模板安装允许偏差 6.2模板安装观感质量 6.3 主要质量控制节点模板

7注意事项 ·················································································· 15 7.1模板安装 7.2模板拆除 7.3模板的维修与保管

8安全文明施工 ············································································ 16 9模板计算 ·················································································· 18

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编制依据

1.1北京市建筑设计研究院设计的D9、D10、D11、D12、D13、D14 #住宅施工图纸;

1.2《施工组织设计》；

1.3《建筑工程质量验收统一标准》（GB50300-2001）； 1.4《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）； 1.5《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）

2 工程概况

本工程为华贸城六期工程，开发单位为北京华贸奥苑房地产开发有限公司，由北京市建筑设计研究院设计，北京赛瑞斯国际工程咨询有限公司监理，青建集团股份公司总承包施工。建成将成为高档住宅楼。

工程位于北京市朝阳区规划红军营西路、规划清河营中街、规划清河营西路及规划清河营路围合地块。本工程包括D9、D10、D11、D12、D13、D14叠拼别墅以及D15独栋别墅部分，总建筑面积为30019.76m²，其中地上面积为23560.18m²，地下面积为59.58m²。工程开工日期为2014年3月15日，竣工日期均为2015年9月15日，总工期为0日历天。

3 施工部署

3.1施工组织

本工程施工区域中D9、D10、D11、D12、D13、D14别墅住宅楼四层墙体及屋面板均采用整体木模板支设施工，墙体、屋面顶板砼一起进行浇筑。四层墙体及屋面木模板按照三段流水施工，即D9~D12：1-20轴（1段）、21-33轴（2段）、33-45轴（3段），D13、D14:1-13轴（1段）、14-26轴（2段）、26-38轴（3段）各3个标段。模板按整层进行配置。

现场根据流水段的划分及流水段的面积进行配置相应的木工班组，计划木工35人，根据工程流水需要可随时进行调配人员以保证工期要求。 3.2组织协调

模板工程在木工工长的指挥下，服从项目部的各项指令，木工工长负责协调木工与其他及工种内的各项事务。在三层顶板砼施工完成后便可一边进行墙体钢筋绑扎，一边进行模板架子搭设，待架子搭设完成后进行屋脊处梁

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的底板模板支设，此时墙体钢筋已经验收合格从而安排进行墙体模板的合模工作，待墙体模板安装完成后便进行大面积模板的铺设。 3.3工程难点

3.3.1本工程屋面为斜坡屋，屋面檐口南北部位又设置了半圆形的造型，这对于模板的配模带来了很大的困难。要求木工工长必须进行认真研究施工图纸确定其标高、尺寸等相关技术数据，并进行图纸放样以确保配置的模板符合要求。

3.3.2本工程的墙体与屋面板进行整体砼浇筑，这就要求架体的稳定性必须满足施工要求并严格按照施工方案进行架体搭设。

4 施工准备

4.1技术准备

4.1.1技术人员熟悉施工图纸，对本工程的特点、难点部位引起足够重视，并针对本工程实际情况确定施工方法。

4.1.2根据图纸内容组织模板翻样工作。按照构件尺寸、流水段的划分进行模板翻样。

4.1.3组织工人进行施工前技术交底和操作培训学习。

4.1.4制定出详细的施工进度计划，从质量、成本、进度三方面进行控制，确保工程顺利进行。

4.1.5编制施工预算，提出设备材料明细，按施工进度的要求编制设备、材料分批供应计划。 4.2机具准备

4.2.1配备施工资源的原则是：满足工程施工需要，提高工效，并适当注意经济节约。

4.2.2垂直运输：本工程模板施工阶段采用2台塔吊进行垂直运输。 4.2.3劳务队伍负责采购的小型施工机械需项目部安全员检查、验收合格后方可投入使用。

4.2.4模板工程主要使用机具： 序号 1 名称 圆盘锯 规格 1.5KW 数量 5台 备注 3

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2 3 4 5 电 刨 手提电锯 电 钻 电焊机 1.5KW 1.1KW 1.1KW BX3-120 5台 10台 5台 5台 4.3材料准备 材料名称 多层板 木 方 碗扣架 钢 管 扣 件 U托 山形卡 对拉螺栓 部位或用途 墙、柱、顶板 主、次龙骨 支撑 斜撑定位、梁模支撑 斜撑定位、梁模支撑 斜撑定位 墙、梁 墙、梁 规格 915*1830*15mm 100mm*100mm 50mm*100mm 1.2m、0.9m等 φ48 十字、转扣 长600 26型 φ14 数量 5000M2 150m3 200t 根据现场进度分30t 批进场 4000个 5000个 6000个 4000根 备注 4.4现场布置

4.4.1模板等周转材料需要按要求码放在项目指定的场地范围内，需要码放整齐。

4.4.2码放位置见《施工组织设计》现场平面布置图。

5 主要施工方法及措施

5.1流水段划分

本工程施工区域中D9、D10、D11、D12、D13、D14叠拼四层墙体及顶板均采用木板施工，墙体、屋面顶板砼一起进行浇筑。四层墙体及屋面木模板按照三段流水施工，即D9~D12：1-20轴（1段）、21-33轴（2段）、33-45轴（3段），D13、D14:1-13轴（1段）、14-26轴（2段）、26-38轴（3段）。

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5.2模板及支撑的配置

模板采用15mm厚多层板进行现场加工，墙体采用15mm厚多层板加50*100木方背楞，采用Ф48钢管做横肋，并用Ф48钢管加设斜支撑。楼板模板采用15mm厚多层板，主龙骨采用100*100方木，次龙骨采用50*100方木；碗扣架加U托支撑体系。 5.3模板设计 5.3.1剪力墙模板设计：

墙体模板采用915*1830mm，12mm厚多层板面板，50*100mm方木作竖楞（方木均经压刨找平）间距150，2根φ48*3.5mm架子管作横楞间距450，φ16mm ＠450对拉螺栓与3型扣件配套使用，在墙体高度范围内加设横向钢管顶撑不得少于3道，横向间距600mm，上下排交错布置，斜撑与满堂架子相连接。洞口部位用钢管进行十字交叉顶撑以加强洞口两侧模板的确定确保洞口的尺寸方正。

5.3.2 梁模板设计

梁的支撑体系为碗扣式满堂红脚手架，立杆间距为600mm，水平杆间距为视梁宽而定且不大于600mm。梁的底模与侧模均采用15mm厚竹胶板，主龙骨采用2根50*100mm@600mm单面刨光方木，次龙骨选用50*100mm@200mm双面刨光方木。梁侧模、梁底模按图纸尺寸进行现场加工组合拼装，然后加横楞并利用支撑体系将梁两侧夹紧，若梁高高于500mm时在梁h/2处加M14穿墙螺栓@600，梁节点详见下图：

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梁底碗扣架下部垫一根≥300mm长的50×100mm方木，以减轻碗扣架对楼板混凝土的损伤。

对于梁跨度大于4m且小于9m时，施工按跨度的1.5‰进行起拱；梁跨度大于等于9m时，施工按跨度的2‰起拱。起拱从支模开始时进行（通过U托调整底模各部位标高），而后将侧模和底模连成整体。距梁端500处，在梁模上留设清扫口，待杂物清理干净后将其堵严。 5.3.3屋面板模板设计

顶板采用15mm厚多层板，主龙骨用100×100mm方木，间距为1.2m，次龙骨用50×100mm方木，间距为100mm,顶板模板拼缝处采用50×100mm方木。后拆部分模板支撑采用碗口架支撑，立杆间距不大于1.2×1.2m，立杆距离墙、柱的起步为300mm，楼板立杆与梁侧模主楞立杆的间距应控制在300mm左右。顶板模板支设时按照图纸标高，先确定最高点及最低点标高，最后拉线进行设置中间板底标高。模板支撑体系采用满堂红碗扣架，立杆间距为1.2×1.2m，相邻立杆之间必须用横杆连接，横杆步距1.2m，架体最上排碗扣必须用水平杆连接牢固。最高一步大横杆与模板支撑点之间的距离不得大于500mm；立杆顶部加设U型可调顶托，可调U型顶托丝杆至最上层横杆的自由伸出长度不大于200mm。所有上下层立杆应对准，立杆下皆垫脚手架板或50×100mm方木，长度300mm以上。为保证满堂模板支架的整体稳定性，在模板支架外围在外立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；支架内部中间每个5-6根立杆或5-7m应在纵、横向的整个长度和高度上分别连

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续设置剪刀撑。

板模板支模示意图

悬臂梁、板按悬臂长度的3.5‰起拱。板短向跨度大于等于4m时，施工按短跨度的1.5‰进行起拱。起拱从支模开始时进行（通过U托调整底模各部位标高），而后将侧模和底模连成整体。板面四周不起拱，中间起拱。 5.3.4楼梯模板设计

地下部分楼梯休息平台及踏步底板采用15mm厚木胶合板，龙骨采用2根50*100方木，踏步采用脚手板内侧钉木胶合板加工。

（1）楼梯底模、踏步和侧模均采用竹胶板，支设时逐块组装。楼梯踏步板采用木质定型模板，施工进周转使用。

（2）楼梯模板施工前根据实际层高放样，先支设平台模板，再支设楼梯底模，然后支设楼梯侧模，侧模应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线，侧板位置线，钉好固定踏步侧模的档板，在现场装钉侧板。 5.3.5其它模板体系 1门窗洞口模板

本工程门窗洞口模板采用80mm厚柏松板外钉10mm厚多层板，四角处

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采用可拆式角铁连接，为加强刚度，里侧斜撑选用50×100mm方木，水平撑选用100×100mm的方木。详见下图所示：

2 双墙处模板支设方法

叠拼处26轴与27轴的双墙施工时，先进行一面墙的模板支设，浇筑完混凝土后将施工缝处按照要求填充50mm厚挤塑聚苯板当做模板，之后再进行支设另一面模板，校正后再进行浇筑混凝土。 5.4模板加工 5.4.1模板加工要求

梁的模板加工必须满足截面尺寸，两对角线误差小于1mm，尺寸过大的模板需进行刨边，否则禁止使用。次龙骨必须双面刨光，主龙骨至少要单面刨光。翘曲、变形的方木不得作为龙骨使用。 5.4.2模板加工管理

模板加工完毕后，必须经过项目经理部技术人员、质检人员验收合格后方可使用。对于周转使用的竹胶板，如果有飞边、破损模板必须切掉破损部分，然后刷封边漆加以利用。 5.5模板的安装

5.5.1模板安装的一般要求

（1）模板施工中施工使用的钢材、多层板、木材均应符合规范要求。

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（2）模板及其支架必须保证构件各部分的形状和相互位置的准确。 （3）模板安装、支撑加固施工完成之后应确保具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能够可靠的承受混凝土的自重或侧压力以及施工荷载。 （4）构造简单、装拆方便，不得影响后续工种的施工作业。 5.5.2模板安装 （1）墙体模板施工

1）施工流程：检查墙体控制线→焊定位筋→安装门窗洞口模板→墙面模板组装→安装对拉螺栓→安装水平背楞→安装斜撑→检查验收→浇筑混凝土→拆模

2）安装门窗洞口模板：钢筋绑扎到位后及时安装门窗洞口模板，并用钢筋顶模撑加固到位，同钢筋工程一同验收，以缩短模板安装时间。

3）外墙先安装外侧墙面模板及内墙两侧模板安装定位后直接安装对拉螺栓。 4）安装水平背楞：50*100mm方木作竖楞（方木均经压刨找平）间距150，φ48*3.5mm架子管作横楞间距450mm，φ14mm ＠450对拉螺栓与3型扣件配套使用。

5）安装支撑：墙体支撑设置至少3道，在其上、中、下部加一排钢管斜撑，间距600mm，上下排交错布置，横向支撑于满堂脚手架支撑相连接。门窗洞口部位为避免漏浆现象，在该部位额外设置四根斜撑，撑在门窗洞模板四周边沿位置。 （3）梁板模板施工

1）工艺流程：梁底模和梁侧模加工→测量放线、确定立杆的位置→梁底（板底）立杆、横杆安装→梁底横向方木铺设→梁底沿梁方向方木铺设→梁底模板安装→框架梁钢筋帮扎→梁侧模板安装、固定→顶板板底模板安装 2）测量放线，确定立杆位置：

3）搭设多功能碗口架支撑体系，碗口架横向间距1.2mm，纵向间距1.2米。 4）安装U托，并粗略调整高度。

5）梁碗扣支撑体系施工完成后，垂直结构梁的方向铺设2根50×100方木，方木的铺设过程中要求进行拉线抄平。对于梁跨度大于4m且小于9m时，施工按跨度的1.5‰进行起拱；梁跨度大于等于9m时，施工按跨度的2‰起拱；悬臂梁按悬臂长度的3.5‰起拱。

6）梁底模板安装，需进行拉线调平、就位。

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7）绑扎梁钢筋，在此过程中，注意保护梁底模板

8）安装梁侧模：模板初步就位并临时固定，然后将螺杆按设计要求安装，模板阳角板缝、梁头与墙体接触面均设置海绵条。

9）在梁的跨中或支座处留清扫口，在跨中留清扫口的，从梁两端开始向中间清扫模内杂物，在支座留清扫口的，从另一支座开始向该支座清扫。一般长梁在跨中留清扫口，短梁在支座留清扫口。 10）清理模内杂物，将清扫口安装、固定。 （4）顶板模板安装：

1）楼板模板施工之前，测量人员应提供楼板下口标高线、结构标高50线、梁中线、梁截面边线，为便于楼板模板标高控制，同时还在墙体上提供楼板下口标高控制300-400mm控制线。

2）以面板上口标高线作为铺设楼面模板的依据，控制顶板模板的标高。如有部分混凝土超过顶板板底标高过多时，用云石机将高出的墙体混凝土弹线切开，再用扁砧子剔掉，剔凿时注意不要破坏以成型的墙面混凝土。

3）为进一步保证模板的平整，模板支模前先在四周暗柱主筋上按照本层墙体建筑50线拉线调整顶板模板的方木、龙骨及板面。悬臂梁、板按悬臂长度的3.5‰起拱。板短向跨度大于等于4m时，施工按短跨度的1.5‰进行起拱 （只是中间部分起拱，四周不起）。龙骨调整完毕后铺设竹胶板，竹胶板铺好后通过工序联检再进行下道钢筋绑扎工作。起拱的方法是碗扣架、主龙骨调平，主次龙骨之间用小木片垫高，保证顶板达到起拱的坡度。

4）立碗扣架立杆，标准开间立杆间距为1200mm，楼梯间等部位局部采用900mm立杆进行补充。任一边立杆要求距墙边距离不得大于300mm。 5）铺设主龙骨：主龙骨采用100×100mm方木，间距不大于1200mm，要求主龙骨在U托中间，不得偏心受力，且保证主龙骨在垂直其铺设方向不得有可移动现象。

6）次龙骨铺设。次龙骨50×100mm方木，间距不大于100mm，靠墙边边龙骨必须与墙面紧贴并在方木上粘贴海绵条，边龙骨应在使用之前两面刨光。 7）面板：面板采用15mm厚的多层板，板缝之间应在铺贴前粘贴海绵条，不得后塞，要求硬碰硬。要求海绵条粘贴顺直且与上口平齐，防止漏浆。顶板上禁止使用胶带。 5.6模板的拆除

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5.6.1墙体模板拆除

1）在常温下，墙体模板拆除要根据现场同条件养护试块的强度确定，当试块完全凝固并且已经达到一定强度时由试验员通知，施工人员方可进行模板的拆除工作，墙体混凝土强度必须达到1.2Mpa后方可拆除模板。

2）墙体模板穿墙螺杆采用φ16螺杆，墙体混凝土浇筑完成后，混凝土基本完成终凝可根据模板上口混凝土强度情况和观感情况，如完成凝固过程，且有一定的强度，可先松动穿墙螺杆。每隔2小时安排专人松动螺杆，一般的，松动2-3次即可保证螺杆的拆卸。螺杆拆卸之后应专门堆放并清理表面污物，随后用机油保养下次备用。

3）模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先大模板后角模,首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。

4）大模板拆除的顺序：先拆除卡子，然后松开穿墙螺杆，轻轻敲打螺杆梢头使螺杆退出，松掉斜支撑,再将墙面模板拆除。

5）门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被破坏。

6）角模的拆除：角模的两侧都是混凝土墙面，吸附力较大，当角模被混凝土握裹时，先将模板外表的混凝土剔除，用撬棍从下部撬动，将角模脱出，切记不可用大锤直接砸角模上口，以免角模翘曲变形。 5.6.2梁、板模板拆除

梁板模板拆除参考每层顶板混凝土同条件试块抗压强度试验报告。顶板模板拆除时注意保护顶板模板，不能硬撬模板接缝处，以防损坏竹胶板。拆除的竹胶板、龙骨及碗扣架要码放整齐，并注意不要集中堆料。拆掉的钉子要回收再利用，在作业面清理干净，以防扎脚伤人。

梁、板模板拆除强度表

结构类型 结构跨度（m） ≤2 板 ＞2、≤8 ＞8 梁 ≤8 达到设计砼强度值的百分比（%） ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 11

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＞8 悬臂构件 - ≥100 ≥100 悬挑构件、梁、板支撑体系必须保证三层原支撑体系不能拆除，待拆模强度达到要求后进行拆除，悬挑构件按要求拆除后及时进行回顶。 5.6.3回顶

1）各层顶板模板全部拆除之后，均必须在楼板跨中部位双向设置回顶，回顶楼层不少于2层。

2）本工程梁模板拆除后需全部进行回顶，回顶拆除的时间根据上部结构的荷载确定，梁的回顶及拆除需要项目技术总工出书面的回顶拆除通知单方可进行。

3）回顶时，为避免混凝土局部承受集中荷载，回顶钢管上下均垫长度不小于300mm的50×100mm方木，以免影响结构质量。 5.7模板的维护与保管

多层板、木方运输堆放防止雨淋水浸，严禁与硬物碰撞、撬棍敲打、钢筋在上拖拉、振捣器振捣、任意抛掷等现象。切割或钻孔后的模板侧边要涂刷，防止水浸后引起竹胶板起层和变形。模板使用后应及时清理，严禁用坚硬物敲刮板面及裁口方木阳角。对操作面的模板要及时维修，当板面有划痕、碰伤或其他较轻缺陷时，应用专用腻子嵌平、磨光。当拆下的模板四周破坏、四边板开裂分层时，将模板破损部分切掉四周刷封边漆，然后重复利用。

6质量保证措施

6.1现浇结构模板安装允许偏差

模板安装的允许偏差表 序号 1 2 3 4 5 6 7 项 目 轴线位移 柱\\墙\\梁 底模上表面标高 截面模内基础 尺寸 柱、墙、梁 层高垂直层高不大于5m 度 大于5m 相邻两板表面高低差 表面平整 阴阳角 方正 检查方法 国家规范标准 5 ± 5 ±10 ±4、—5 6 8 2 5 — 12

尺量 水准仪或拉线量 尺 量 经纬仪或吊线、尺量 尺量 靠尺、塞尺 方尺、塞尺 北京华贸城（六期）发展项目总承包工程 屋面模板施工方案

8 9 10 11 12 顺直 预埋铁件中心线位移 预埋管、中心线位移 螺栓 螺栓外露长度过 中心线位移 预留孔洞 尺寸 中心线位移 门窗洞口 宽、高难度 对角线 插 筋 中心线位移 外露长度 — 3 3 +10、—0 +10 +10、0 — — — 5 +10、0 线 尺 拉线、尺量 拉线、尺量 拉线、尺量 拉线、尺量 尺 量 6.2模板安装观感质量

6.2.1模板板面平整、光滑，尺寸准确，尺寸偏差不大于2mm，背楞焊接牢固，刚度足够。

6.2.2模板背楞在支架部位预留园孔，要求无扭曲、破损、毛刺，位置准确，支架安装牢固。

6.2.3模板板缝拼接严密、平整、无错台，模板拼缝部位设置的海绵条等防漏浆措施不得影响结构观感质量。

6.2.4竹胶板表面不得有水泥浮浆，表面的杂物应擦洗干净。顶板模板板缝采用硬拼的方式，不得采用粘贴胶带的方法。因周转使用的结果，板缝部位如有毛刺应及时弹线切去，以保证板缝效果。

6.2.5墙体、楼板间的水平施工缝应弹线切割并剔凿到实处后冲洗干净。 6.2.6模板内外清理干净，脱模剂的涂刷应均匀、无漏刷、不淌油，对工作面上的钢筋无污染，清理干净的模板材料应标识明确、堆放整齐。

6.2.7支撑体系要安装牢固，无松动现象，板缝拼缝紧密，不变形不漏浆。 6.3主要质量控制节点模板

（1）墙、板节点

顶板模板端头部位紧贴在已经成型的墙体混凝土侧表面，并塞设单面密封条以避免漏浆。密封条带胶一面贴在顶板模板端头部位。见下图所示。

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（2）墙、梁模板节点

梁模端头部位紧贴在已经成型的墙体混凝土表面，并塞设单面密封条以避免漏浆。密封条带胶一面贴在梁模端头部位。详见下图所示。

（3）主、次梁节点

根据与主梁相交的次梁的截面尺寸，在主梁侧模位置切割，切割宽度为次梁截面净宽加次梁两侧模板厚度，切割高度为次梁截面净高加次梁底模厚；然后主次梁一起支模。主梁侧模包住次梁侧模，次梁底模压在主梁侧模上。主梁与次梁模板拼接处塞双面密封条以避免漏浆。详见下图所示。

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（4）阴阳角节点

阴阳角模板现场定型加工，阴角模板按45°角拼缝对接，阳角模板直接对拼，在此龙骨上用100mm长L70×6mm等边角钢固定，在角钢上打孔，用每边用两个木螺丝固定在方木上，模板加工好后由塔吊吊装到作业面上安装。详见下图所示。

7 注意事项

7.1模板安装

7.1.1模板所有板缝必须设置海绵条防止漏浆，同时也不得出现海绵条嵌入墙内的现象发生。

7.1.2穿墙螺杆必须穿齐、拧紧，模板斜撑加固到位。

7.1.3水电专业及门窗洞口模板在合模前必须经过隐检合格，并且相关专业负责人在联检单上签字后方可合模。

7.1.4模板下口在绑扎钢筋前就必须提前用水泥砂浆找平，在其达到一定强度后方能上模板。

7.1.5模板内外必须清理干净，上人平台清理干净，绑扎牢固。

7.1.6板与墙面，板与板之间必须粘贴海绵条，并拼缝严密，不得有漏浆现象。 7.1.7在施工过程中注意方木和竹胶板的选用，支顶板模板时，按建筑1m线或墙体50线弹出顶板下皮线，按线支摸；楼板靠墙洞口处应增加一道支撑，保证支撑能起作用。

7.1.8铺设方木时应注意方木的选择，规格必须一致。铺设木胶板时注意调整

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标高，楼板起拱时应严格检查。 7.2模板拆除

7.2.1模板清理必须到位，涂刷脱模剂应均匀，拆模时间必须按照技术室通知进行，以免混凝土粘模等质量缺陷的发生。

7.2.2墙体模板拆除时先拆除斜撑及斜拉杆，再卸掉水平背楞，用撬棍轻轻撬动模板，使模板与砼脱离，不得用力过猛，特别是阴阳角及洞口模板。 7.2.3楼板模板拆除时先拆除水平拉杆，然后拆除立杆。梁模板拆除时先拆除侧模，再拆底模，拆除时砼强度能保证其表面及棱角不因拆模受损坏。 7.3模板的维修与保管

7.3.1模板进场之后由施工队伍技术人员逐一检查模板质量，能否满足使用要求。

7.3.2模板螺栓孔处修补必须磨平，修补严密。

7.3.3拆模后清理残灰后刷脱模剂，严格要求清理工序，脱模剂涂刷均匀，防止污染钢筋或流淌下来污染砼接槎。

7.3.4在模板上墙，模板安装前，严格检查，不符合要求的及时进行修理；拆模后也应及时清理、及时修整。

8 安全文明施工

8.1登高作业各种配件放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手架上，各种工具应挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。 8.2周转材料吊装时应绑扎牢固，模板、碗扣架管应外包安全网。

8.3装拆模板时，上下应有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。

8.4装拆模板时，必须采用稳定的钢筋爬梯和施工平台，不得随意攀爬。 8.5高处作业，操作人员应挂上安全带。

8.6拆除墙体模板时，应先用工具用手感判断混凝土强度是否合适，然后逐步拆除，并在确保强度达到以后方可大面积拆除。 8.7严禁使用不合格的模板、杆件、连接件以及支撑件。 8.8模板支模作业应有安全架子，禁止利用拉杆和支撑攀登上下。

8.9拆模时间应按规定执行，或经技术人员同意。拆模应按工艺执行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。

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8.10雨天施工时，注意防滑措施，脚手板绑铁丝或钉木条做防滑条。 8.11电梯竖井内承重平台必须牢固可靠，不得变形，其固定支撑必须使用不小于14＃的工字钢。承重平台放置在14＃工字钢上，工字钢出墙尺寸不少于300mm，一端与300×300钢板满焊。（见附图1、2、3）

附图1：（单位：mm）

工字形钢 固定钢板300×300

14号工字钢支撑示意图

附图2：（单位：mm）

附图3：（单位：mm）

Φ18钢筋吊环

17 北京华贸城（六期）发展项目总承包工程 屋面模板施工方案

8.12模板施工以及平台在吊装过程中，专业工长负责对施工过程进行跟踪管理，专职安全员必须进行旁站监督，吊装就位后必须经过施工总承包单位和监理公司的验收。

8.13施工过程中，吊装与拆除模板时严格控制吊装速度，避免与平台发生强烈撞击。

8.14专职安全员必须每日对平台进行检查，发现工字钢支撑滑脱等异常情况，必须立即采取有效措施予以彻底消除。

8.15电梯井及大型孔洞模板安装时，必须对井（孔）内的施工操作平台的可靠性进行重点检查，并保证下层的安全网等防坠落措施安全可靠。

9模板计算

9.1墙模板计算 9.1.1墙模板基本参数

计算断面宽度180mm，高度6000mm，两侧楼板厚度160mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距150mm，内龙骨采用50×100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。对拉螺栓布置14道，在断面内水平间距

200+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+200mm，断面跨度方向间距450mm，直径16mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度35.0N/mm2，弹性模量7000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

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180mm6000mm

模板组装示意图 9.1.2墙模板荷载标准值计算

200450450450450450450450450450450450450200

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

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新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；

T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；

1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。 9.1.3墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.15m。

荷载计算值 q = 1.2×45.000×0.150+1.40×5.400×0.150=9.234kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 15.00×1.50×1.50/6 = 5.63cm3； I = 15.00×1.50×1.50×1.50/12 = 4.22cm4；

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9.23kN/mA 150 150 150B

计算简图

0.021

0.017

0.83 弯矩图(kN.m)

0.550.69

0.830.690.55

剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

6.75kN/mA 150 150 150B

变形计算受力图

0.006

0.078

变形图(mm)

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经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.5kN N2=1.524kN N3=1.524kN N4=0.5kN 最大弯矩 M = 0.020kN.m 最大变形 V = 0.078mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.020×1000×1000/5625=3.556N/mm2

面板的抗弯强度设计值 [f]，取35.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]

截面抗剪强度计算值 T=3×831.0/(2×150.000×15.000)=0.5N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.078mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 9.1.4墙模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.15×45.00+1.4×0.15×5.40=9.234kN/m

挠度计算荷载标准值q=0.15×45.00=6.750kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

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9.23kN/mAB 200 450 450 450 450 450 450 450 450 450 450 450 450 200 40

内龙骨计算简图

0.1850.092

内龙骨弯矩图(kN.m)

2.162.062.082.082.082.082.082.082.082.092.052.191.470.370.000.000.37

1.852.002.102.072.082.082.082.082.082.082.072.111.97

内龙骨剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

6.75kN/mAB 200 450 450 450 450 450 450 450 450 450 450 450 450 200 40

内龙骨变形计算受力图

0.002

0.034

内龙骨变形图(mm)

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经过计算得到最大弯矩 M= 0.184kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.293kN 经过计算得到最大变形 V= 0.034mm 内龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；

I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.184×106/83333.3=2.21N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2185/(2×50×100)=0.656N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.034mm

内龙骨的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 9.1.5墙模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。

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集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

4.29kN 4.29kN 4.29kN 4.29kN 4.29kN 4.29kN 4.29kN 4.29kN 4.29kN 4.29kNAB 450 450 450

支撑钢管计算简图

0.515

0.472

5.445.441.141.14 支撑钢管弯矩图(kN.m)

3.153.1.294.290.000.001.141.145.445.444.294.293.153.15

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

3.14kN 3.14kN 3.14kN 3.14kN 3.14kN 3.14kN 3.14kN 3.14kN 3.14kN 3.14kNAB 450 450 450

支撑钢管变形计算受力图

0.006

0.109

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支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.515kN.m 最大变形 vmax=0.109mm 最大支座力 Qmax=14.023kN

抗弯计算强度 f=0.515×106/10160.0=50.69N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! 9.1.6对拉螺栓的计算 计算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.023 对拉螺栓强度验算满足要求! 9.2楼板模板支架计算书 9.2.1计算参数:

计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。 模板支架搭设高度为5.0m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模

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量6000.0N/mm2。木方50×100mm，间距100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用100×100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元

按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.16+0.30)+1.40×2.50=8.679kN/m2

由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.16+0.7×1.40×2.50=7.634kN/m2

由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可

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变荷载分项系数取1.40

采用的钢管类型为48×3.5。 9.2.2模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.100×0.160×1.200+0.300×1.200)=4.661kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(2.000+2.500)×1.200=4.860kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.00×1.80×1.80/6 = .80cm3； I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.20×4.661+1.40×4.860)×0.100×

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0.100=0.012kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.012×1000×1000/800=0.191N/mm2

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]

T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×4.661+1.4×4.860)×0.100=0.744kN

截面抗剪强度计算值 T=3×744.0/(2×1200.000×18.000)=0.052N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.661×1004/(100×6000×583200)=0.001mm

面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!

(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算

经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN

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考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9×(25.100×0.160×1.200+0.300×1.200)=4.661kN/m 面板的计算跨度 l = 100.000mm

经计算得到 M = 0.200×0.9×1.40×2.5×0.100+0.080×1.20×4.661×0.100×0.100=0.067kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.067×1000×1000/800=1.041N/mm2

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! 9.2.3模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.100×0.160×0.100=0.402kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.300×0.100=0.030kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)×0.100=0.450kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9×(1.20×0.402+1.20×0.030)=0.466kN/m

考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.9×1.40×0.450=0.567kN/m

计算单元内的木方集中力为(0.567+0.466)×1.200=1.240kN

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2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 1.240/1.200=1.033kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×1.03×1.20×1.20=0.149kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.200×1.033=0.744kN 最大支座力 N=1.1×1.200×1.033=1.3kN 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；

I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.149×106/83333.3=1.79N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×744/(2×50×100)=0.223N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!

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(3)木方挠度计算

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.388kN/m

最大变形 v =0.677×0.388×1200.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.145mm

木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算

经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.9×2.5kN

经计算得到 M = 0.200×1.40×0.9×2.5×1.200+0.080×0.466×1.200×1.200=0.810kN.m

抗弯计算强度 f=0.810×106/83333.3=9.72N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 9.2.3托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 1.3kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。

1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 1.36kN 0.10kN/mA120012001200B

托梁计算简图

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1.984

1.590

9.9.8.538.527.157.145.785.774.414.403.033.021.661.650.290.281.091.102.462.473.833.845.215.226.586.59 托梁弯矩图(kN.m)

6.596.585.225.213.843.832.472.461.101.098.248.246.876.865.505.494.124.122.752.741.381.370.00

0.280.291.651.663.023.034.404.415.775.787.147.158.528.539.9.0.001.371.382.742.7.124.125.495.506.866.878.248.24

托梁剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.51kN 0.10kN/mA120012001200B

托梁变形计算受力图

0.063

0.994

托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.984kN.m 经过计算得到最大支座 F= 18.134kN 经过计算得到最大变形 V= 0.994mm 顶托梁的截面力学参数为

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本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3； I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=1.984×106/166666.7=11.90N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.994mm

顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 9.2.4扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 9.2.5模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.149×5.000=0.745kN (2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.300×1.200×1.200=0.432kN

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北京华贸城（六期）发展项目总承包工程 屋面模板施工方案

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.100×0.160×1.200×1.200=5.783kN

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9×(NG1+NG2+NG3)= 6.2kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9×(2.500+2.000)×1.200×1.200=5.832kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 9.2.6立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 15.68kN i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.0cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m；

h —— 最大步距，h=1.20m；

l0 —— 计算长度，取1.200+2×0.500=2.200m； —— 由长细比，为2200/15.8=139 <150 满足要求!

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—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.353；

经计算得到=15681/(0.353×4)=90.843N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=0.7×0.300×1.250×0.872=0.327kN/m2 h —— 立杆的步距，1.20m； la —— 立杆迎风面的间距，1.20m；

lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.327×1.200×1.200×1.200/10=0.0kN.m；

Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.2×6.2+0.9×1.4×5.832+0.9×0.9×1.4×0.0/1.200=14.925kN

经计算得到=14925/(0.353×4)+000/5080=99.078N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

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