第３期 ２０１７年３月 机械设计与制造 Ｍａｃｈｉｎｅ， Ｙ Ｄｅｓｉｇｎ＆Ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｅ ｌ ｌ５ ７０７５铝合金工件水平超声振动 电火花复合加工试验研究 王曙，祝锡晶，孔文军，常小龙 ０３００５１） （中北大学机械与动力ｒ程学院，山西太原摘要：７０７５铝合金由于其机械性能好、抗腐蚀性强等优点在塑料模具中被广泛应用。由于塑料模具的结构通常比较复 杂，一般采用电火花成型加工，但会出现加工速度慢、加工精度低等一些不足 针对上诉不足，提出了工件水平超声振动 电火花复合加工。运用正交试验法，对７０７５铝合金分别进行普通电火花加工和工件水平超声振动电火花复合加工，综合 分析两种电火花，ｇｐ＿ｒ－的正交试验结果 、分析结果为７０７５铝合金复杂结构的高精度高效率加工提供了重要的指导意义。 关键词：工件水平超声；电火花加工；复合加工；７０７５铝合金；正交试验 中图分类号：Ｔ…６； ＦＧ６６ｌ文献标识码：Ａ 文章编号：１００１—３９９７（２０１７）０３—０ｌ１５—０４ Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｔｈｅ Ｈｏｒｉｚｏｎｔａｌ Ｕｌｔｒａｓｏｎｉｃ ＥＤＭ ｏｆ ７０７５ Ａｌｕｍｉｎｕｍ Ａｌｌｏｙ ＷＡＮＧ Ｊｉｎｇ，ＺＨＵ Ｘｉ－ｊｉｎｇ，ＫＯＮＧ Ｗｅｎ－ｊｕｎ，ＣＨＡＮＧ Ｘｉａｏ－ｌｏｎｇ （Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ’Ｍｅ（・ｈａｎｉｃａｌ ａｎｄ Ｐｏｗｅｒ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｎｏｚ‘ｔｈ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｃｈｉｎａ，Ｓｈａｎｘｉ Ｆａｉｙｕａｎ ０３００５１，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：７０７５ ¨ｍ Ⅲ。ｍ ｄｌｏ）ｉｓ ｗｉｄｅｌｙ ｕｓｅｄ ｉｎ ｔｈｅ『Ｊｆ ￡ ｍｏｕｌｄｆｉｅｌｄ ｂｅｃａｕｓｅ ｉｔｓ ｇｏｏｄ ＩＩ１ｅｃｈｃｍ＆ａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｒｏｕｔ ｓｔｒｏｎｇ ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ｒｅｓｉｓｔｍｗｅ．Ｔｈｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ ｔｈｅ ｐｌ￣ｔｓｔｉｃ ｍｏｈｔ “¨ ｌｙ ｃｏｍｐｌｅｘ ｂｙ ｔａ￣ｉｎｇ ＥＤＭ ｔｏ ｍａｃｈｉｎｅ．ｂｕｔ ｔｈｉｓ ｗａｙ＾ ＳＯＤ］ｅ ｓｈｏｒｔｃｏｍｉｎｇｓ ｓｕｃｈ ｔｈｅ ｓｌｏｗ ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ ｓｐｅｅｄ，ｔｈｅ ｌｏｕ，ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ ａｃｃｕｎｗｙ．Ａｉｍｅｄ ａｔ ｔｈｅｓｅ ｓｈｏｒｔｃｏｍｉｎｇｓ，ｔｈｅ ｈｏｒｉｚｏｎｔａｌ ｕｌｔｒａｓｏｎｉｃ ＥＤＭ ｓｈｏｕｌｄ ｂｅ ｃｏｍｅ ｕｐ．Ｔｈｅ ７０７５ ｄｕｍｉｎｕ＂ｌ ｔｄｌｏｙ ∞ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅ１）ｐｒｏｃｅｓｓｅｄ ｂｙ ｏｒｄｉｎａｒｙ＂ＥＤＭ ａｎｄ ｔｈｅ ｈｏｒｉｚｏｎｔＭ ｕｌｔｒａｓｏｎｉｃ ＥＤＭ ｏｒｔｈｏｇｏｍｄ ｔｅｓｔ，Ｔｈｅ ｒｅ，￣ＨＩｔｓ（ ’ｏｒｔｈｏｇｏｎａｌ ｔｅｓｔ ｔｗｏ ｋｉｎｄｓ ｏｆ ＥＤＭ ｒｉｆｅ ｓｙｎｔｈｅｔｉｃａｌｌｙ￣ｍａ１）ｚｅｄ．７＂ｈｅ ｔｍａ１）ｔｉｃａｌ ｒｅｓｕｈｓ ｐｒｏｖｉｄｅ １１￣ｔｈｅ ｉｍｐｏｒｔａｎｔ ｇＴｄｄｉｎｇ ｓｉｇｎｉＪｈ’ｔｈｒｅｅ ｆｏｒ ｔｈｃ“ －ｐｒｅｃｉｓｉｏｎ ａｎｄ ｈｉｇｈ ｉｃｉｅｎｃｙ ｍａｃｈｉｎｉｎｇ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏｍｐｌｅｘ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ７０７５ ａｌｕｍｉｎｕｍ ａｌｌｏｙ． Ｋｅｙ Ｗｏｒｄｓ：Ｈｏｒｉｚｏｎｔａｌ Ｕｌｔｒａｓｏｎｉｃ ｏｎ ｔｈｅ Ｗｏｒｋｐｉｅｃｅ；ＥＤＭ；Ｃｏｍｐｏｕｎｄ Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ；７０７５ Ａｌｕｍｉｎｕｍ Ａｌｌｏｙ；Ｏｒｔｈｏｇｏ－ ｎａｌＴｅｓｔ １引言 ７０７５铝合金由于其特殊的物理、化学、机械性能在塑料模具 中被广泛应用。塑料模具结构一般比较复杂，采用传统的加 方 善ｒ放电问隙状态，增强了放电强度 此外超声产生的泵吸、涡流 作用，对于 作液冷却、工作液循环、消电离过程、 件表面材料 去除都有显著的影响。因此，Ｊ二件水平超声振动电火花复合加【： 成为难加‘Ｉ 材料和复杂零件型面加工的一种重要方法。 表１ ７０７５铝合金主要成分 Ｔａｂ．１ Ｔｈｅ Ｍａｉｎ Ｃｏｍｐｏｎｅｎｔ ｏｆ ７０７５ Ａｌｕｍｉｎｕｍ Ａｌｌｏｙ 法无法达到加一 要求，因此通常采用电火花成犁加Ｉ ，但会Ｈ｛现 表面性能差、加上速度慢、表而粗糙度高等一些问题Ｉ Ｉ。针对Ｉ 述 问题，提ｍ了１：件水平超声振动电火花复合加１ ． ｓｉ Ｆｅ Ｃｕ Ｍｎ Ｍｇ Ｃｒ Ｚｎ Ｔｉ 其它 Ａｌ 工件水平超声振动电火花复合加工是把超声加载侄Ｉ 件的 ０．４０ ０．５０ １．２～２．０ ０ ３０ ２．Ｉ～２．９ ０，１８～０．２８ ５．Ｉ～６，１ ０．２０ Ｏ．Ｉ５ 余量 水平方向的超声振动电火花复合加』 方法 ． 这种方法是在普通 国内外学者在超声振动电火花复合加 方面做了大量的研 的电火花加Ｉ 当中引入超声振动，使电火花加 超声波加ｆ 的 究 ，但是关于７０７５铝合金的 【：件水 超声振动电火花复合加 优缺点进行互补，实现对Ｔ 件高效率、高质量加Ｉ 的一种复合加 工的相关研究却非常少。通过试验的方法，分别对７０７５锅合金材 ：【：方法１３１。该复合加工方法在Ｉ 件加： ．女率和表丽质量都优于单 料进行普通电火花加¨ｒ和＿ｒ件水半超声振动电火花复合加 试 一的电火花加工或者超声加工。在电火花加 １－中加入超声后，改 验数据采用正交试验法进行采集，综合分析两种电火花加 Ｉ：的ｌＥ 来稿日期：２０１６－０９—０８ 基金项目：国家自然科学基金（５１２７５４９０）；阔家自然科学基金【５０９７５２６５） 作者简介：王壕，（１９９０一），男，山西朔州人，硕ｉ研究生，主要研究力向：精密 特种加工； 祝锡晶．（１９６９一），男，１１Ｉ阿人，博Ｊ：研究ｔ ．博ｆ 生导师．敦授，主要研究方向：精密与特种加工 １ １６ 王碌等：７（ｔ７５铝合金工件水平超声振动电火花复合加工试验研究 第３期 交试验结果。研究结果为７０７５铝合金复杂结构高效率高精度加 析，最后对两种电火花加 方法的正交试验结果进行综合分析 Ｉ 提供了重要的参考 ＿』补充 ４试验结果与综合分析 ４．１普通电火花／ｊｎ－ｒ－试验结果 衡量一种加Ｌ 方法的两个重要指标是：表面粗糙度和加Ｉ ２试验条件和参数 试验采 ｝｝ｊ的电火花成型机床为ＥＤＭ４５０／６０ＮＣ电火花数控 机床，超声装置为Ｈ６６ＭＣ超声波发生器，工件水平超声振动电 时间。本试验从表面粗糙度和加ｌ 时间出发，设定＿『Ｊｌ 】Ｉ：深度，研究 火花复合ｊＪ【ｌｌｒ的装置，ｊｎＪ冈１所示：测量仪器为ＪＢ一５ｃ粗糙度测 ７０７５铝合金普通电火花￣ｔｌ－Ｆ＿￣Ｉ１各个１ 艺参数，主婴是间隙电压、 量仪 １ 件材料选择７０７５铝合金，尺寸为（５０ｘｌ ｌｘｌ １）ｍｍ，工件如 峰值电流、脉冲宽度、脉冲间隔对表 粗糙度和加１：Ｈｅ间的影响 图２所示 主要成分，如表１所示。１ 作液为电火花加１二专用ｌ 作 两种电火花加１ 过程，如图３所示． 液。电极材料选择紫铜，电极形状为圆柱体，截面直径为６ｍｍ。其 它试验条件与加 参数，如表２所示。 每个工件做９组试验，正面５次，背面４次，如 ４所示 图３两种电火花加工过程 Ｆｉｇ．３ Ｔｗｏ Ｋｉｎｄｓ ｏｆ ＥＤＭ Ｐｒｏｃｅｓｓ ｌ 丽 Ｉ Ｉ 背面 Ｉ 图４加Ｔ位置 Ｆｉｇ．４ Ｍａｃｈｉｎｉｎｇ Ｐｏｓｉｔｉｏｎ 作台２．１ 作液箱３．水泉４．软管５．电火花机床主轴６．１Ｔ具电极７．工 件８．变幅杆９．夹具１０．换能器ｌ１．导线１２．超声波发生器 图ｌ 件水平超声振动电火花复合加Ｔ装置简单示意图 Ｆｉｇ．Ｉ Ｔｈｅ Ｓｉｍｐｌｅ Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ Ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ Ｈｏｒｉｚｏｎｔａｌ Ｕｌｔｒａｓｏｎｉｃ ＥＤＭ 表面粗糙度通过粗糙度测量仪进行多次测量取平均值，如图 ５所示。加 Ｌ时间通过直接从机床上面读取。只考虑间隙电压、峰值 电流、脉冲宽度、脉冲间隔四个电参数。通过参阅正交试验没计手 册，设计出三水平四因素的正交试验表 ３４）１ ，如表３、表４所示。 ■■＿］ ｝鼯ｉ － ≤≥ 图５表面粗糙度测量过程 ｈＩｇ．５ Ｓｕｒｆａｃｅ Ｒｏｕｇｈｎｅｓｓ Ｍｅａｓｕｒｉｎｇ 【 羔垒 』＝ ： 罔２ ｆ 件 ｒｉｇ．２ ‘｝ｒｋｐｉｅｃｅ 表２试验其它条件与加工参数 Ｔａｂ．２ Ｏｔｈｅｒ Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ Ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ａｎｄ Ｐｒｏｃｅｓｓ Ｖａｒｉａｂｌｅｓ 由表３，表４可得各电参数对７０７５铝合金普通电火化加Ｉ 加１ 效果的影响顺序与最优参数组分别为： （１）表面粗糙度：峰值电流＞间隙电压＞脉冲间隔＞脉冲宽度， 最优参数组为：间隙电压：５５Ｖ．峰值电流：２Ａ，脉冲宽度：５１ｘｓ，脉 冲间隔：７０ （２）］１１］；１７速度：脉冲宽度＞脉冲间隔＞峰值电流＞问隙电压，最 优参数组为：间隙电压：３５Ｖ，峰值电流：４Ａ，脉冲宽度：３５ ｓ，脉冲 间隔：ｌ０ 。 ４．２工件水平超声振动电火花复合／ｊｎ－ｒ试验结果 试验把 件与变幅杆通过螺纹进行连接，如图１、图３所示。 ３试验方法 工件与超声装置构成一个整体，这个整体就会有一个固有频率， 试验主要通过设定加＿厂深度，研究电参数（间隙电压、峰值 当超声频率与整个装置的吲有频率一致的时候，振动效果最明 加 电流、脉冲宽度、脉冲问隔）和超声参数（超声频率、超声振幅）对 显，试验结果最准确。由于本试验只需加Ｊ二一个很小的表而积．２ｍｍ．凶此忽略质量变化对整个装置 有频率的影 Ｉ 艺效果（ＪＪｔｌＪ：时间、表面粗糙度）的影响。为了快速准确的进行 ｊ二深度为０． 件水平超声振动电火花复合的正交试验数据 试验．采刚 交试验的 ‘法分别对７０７５铝合金进行普通电火花 响。７０７５铝合金【如表５、表６所示。 ］ＪＩ－Ｉ］ 科Ｉ Ｉ 什水平超声振动电火花复合加１二。首先分别对两种电火 表，花加ｌ 疗法进行最优参数组、电参数对】 艺效果的影响顺序的分 由表５、表６可得各电参数对７０７５铝合金 件水平超声振 Ｎｏ．３ Ｍａｒ．２０１ ７ 机械设计与制造 表５工件水平超声振动电火花复合加工 表面粗糙度正交试验数据表 １ｌ７ 动电火花复合加工加工效果的影响顺序与最优参数组分别为： （１）表面粗糙度：峰值电流＞间隙电压＞脉冲间隔＞脉冲宽度，最优 参数组为：间隙电压：５５Ｖ，峰值电流：２Ａ，脉冲宽度：５ｔｘｓ，脉冲间 隔：７０ｔｘｓ；（２）加工速度：脉冲宽度＞脉冲间隔＞峰值电流＞间隙电 压，最优参数组为：间隙电压：３５Ｖ，峰值电流：４Ａ，脉冲宽度：３５ ｓ， 脉冲间隔：１０ ｓ。 Ｔａｂ．５ Ｔａｂｌｅ ｏｆ Ｏ￣ｈｏｇｏｎａｌ Ｔｅｓｔ Ｄａｔａ ｆｏｒ Ｓｕｒｆａｃｅ Ｒｏｕｇｈｎｅｓｓ ｏｆ Ｈｏｒｉｚｏｎｔａｌ Ｕｌｔｒａｓｏｎｉｃ ＥＤＭ 表面 号数 粗糙度 间隙电压（Ｖ）峰值电流（Ａ）脉冲宽度（ ｓ）脉冲间隔（ ｓ）（“ｔｉｔ） 因素 ４．３综合分析两种电火花加工方法的正交试验结果 ７０７５铝合金两种电火花加工效果对比分析表，如表７所示。 从表中可得：（１）在加工时间方面，工件水平超声振动电火花复合 加工比普通电火花减少了约１０％左右。因为工件加载超声振动 以后，超声波会在工作介质中产生大量的气泡，空化泡在溃变的 过程会产生大量的水射流和冲击波，有助于材料的去除。而且超 声产生的泵吸和涡流效应可以改善加工环境。超声的引入还可以 增加电场强度、改善放电间隙的状态。（２）在表面粗糙度方面，工 件水平超声振动电火花复合加工与普通电火花加工相比差别不 是很大。试验表明，大多数工件表面粗糙度略有一些增加，小部分 略有减少，改变的比例也不一样。可能是由于能量与时间的分配 和超声的次级效应、空化作用造成的［２，１１】。 表３普通电火花加工表面粗糙度正交试验数据表 Ｔａｂ．３ Ｔａｂｌｅ ｏｆ Ｏ￣ｈｏｇｏｎａｌ Ｔｅｓｔ Ｄａｔａ ｆｏｒ Ｓｕｒｆａｃｅ Ｒｏｕｇｈｎｅｓｓ ｏｆ Ｏｒｄｉｎａｒｙ ＥＤＭ 因素 表面粗 号数 ’ 糙度 间隙电压（Ｖ）峰值电流（Ａ）脉冲宽度（ ｓ）脉冲间隔（ ｓ）（ ｍ） 号数 间隙电压（Ｖ）峰值电流（Ａ）脉冲宽度（因素 ｓ）脉冲间隔（ ｓ）（哿盂 ｉ ） 表６工件水平超声振动电火花复合加工 加工时间正交试验数据表 Ｔａｂ．６ Ｔａｂｌｅ ｏｆ Ｏ￣ｈｏｇｏｎａｌ Ｔｅｓｔ Ｄａｔａ ｆｏｒ Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ Ｔｉｍｅ ｏｆ ＨｏｒｉｚｏｎｔａＩ ＵＩｔｒａｓｏｎｉｃ ＥＤＭ 号数 因素 哿高 间隙电压（Ｖ）峰值电流（Ａ）脉冲宽度（１，ｚ ｓ）脉冲间隔（Ｉ，Ｚ ｓ）（ｍｉｎ） 黼 表面粗糙度 表面粗糙度 加工时间 加工时间 姒 （普通） ｍ （超声） ｍ （普通）ｍｉｎ （超声）ｒａｉｎ ５结论 （１）上述７０７５铝合金两种电火花加工方式，加工参数对表 面粗糙度的影响顺序相同为：峰值电流＞间隙电压＞脉冲间隔＞脉 冲宽度；最优参数组相同为：间隙电压：５５Ｖ，峰值电流：２Ａ，脉冲 宽度：５１￣ｓ，脉冲间隔：７０￣ｓ。（２）ｉ述７０７５铝合金两种电火花加 Ｎｏ．３ Ｉ１８ 机械设计与制造 Ｍａｒ．２０ｌ７ ｌ 方式．加‘Ｔ 参数对加１－速度的影响顺序相同为：脉冲宽度＞脉冲 问隔＞峰值电流＞间隙电压；最优参数组相同为：间隙电压：３５Ｖ， Ｔｉ一６ＡＩ－４Ｖ ａｌｌｏｙ ｌ－ｌＪ＿Ｍａｔｅｒｉａｌｓ ａｎｄ Ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｉｎｇ Ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ，２０１５．３０ （８）：９９１一ｌ０００． ［６］Ｓｈａｂｇａｌ・ｄ Ｍ，Ｋａｋｏｌｖａｎｄ Ｈ，Ｓｅｙｅｄｚａｖｖａｒ Ｍ，Ｓｈｏｔｏｒｂａｎｉ ＲＭ．Ｕｌｔｒａｓｏｎｉｃ 峰值电流：４Ａ。脉冲宽度：３５ ｓ，脉冲间隔：１０ ｓ。（３）采用Ｉ 件水平 ａｓｓｉｓｔｅｄ ＥＤＭ：ｅｌｆｅ（，ｔ ｏｆ ｔｈｅ ｗｏｒｋｐｉｅｃｅ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｉｎ ｔｈｅ ｎｍｅｈｉｎｉｎｇ ｃｈａｒａ— 超声振动电火花复合加 可以有效地降低７０７５铝合金的加工 ｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ＦＷ４ ｗｅｈｔｅｄ ｍｅｔａｌ ｌＪｊ Ｆｒｏｎｔｉｅｒｓ ｎｆ Ｍｅｃｈａｎｉｅａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ． 时间，约为普通电火花加工时间的ｌ０％左右，提高了加Ｉ 效率。 ２０１ １．６（４）：４１９－４２８． （４）对７０７５铝合金采用＿ｒ件水平超声振动电火花复合加＿ｌｊ：，大多 ｊ７ Ｉ Ｍｏｈａｎｍｍｄｉ Ａ，Ｔｅｈｒａｎｉ Ａ Ｆ．Ａｂｄｕｌｌａｈ Ａ，Ｄａｎｅｓｈ．Ｍ．，Ｍｏｈａｍｍａｄｉ Ａ． 数＿Ｉｌ：件表面粗糙度略有一些增加，小部分略有减少。 Ｄａｎｅｓｈ Ｍ．ｈｗｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ ｏｆ ｕｈｒａｓｏｎｉｅ—ａｓｓｉｓｔｅｄ ｗｉｒｅ ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ ｄｉｓｃｈａｒｇｅ ｔｕｒｎｉｎｇ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｓｉｎｇｌｅ ｄｉｓｃｈａｒｇｅ ａｎａｌｙｓ Ｊ］ｌＰｍｃｅｅｄｉｎｇｓ（１ｆ ｌｌ１ｅ ｌｎｓｔｉｔｕ－ 参考文献 ｔｉｏｎ ｏｆ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｓ Ｐａｒｔ Ｂ Ｊｏａｍａｌ ｎｆ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｍａｎｕｆａ（、ｔｕｒｅ， Ｉ］赵福令，吕战竹，张宝荣ｌ｛昆粉电火花加１一下艺特性的研究 Ｊｊｌ科学技 ２０１４，２２８（１ １）：ｌ一９． 术与工程。２００３，３（６）：５７３—５７６． 【８］Ｓｈａｌ，ｇａｒｄ Ｍ Ｒ，Ｂａｄａ，ｎｃｈｉｚａｄｅｈ Ｍ Ａ，Ｒａｎｊｈａｒｙ Ｇ，Ａｍｉｎｉ Ｋ．Ｆｕｚｚｙ ａｐｐｒｏ— （Ｚｈａｏ Ｆｕ—ｌｉｎｇ．Ｌｖ Ｚｈａｎ－ｚｈｕ．Ｚｈａｎｇ Ｂａｎ—ｒｏｎｇ．Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｔｈｅ ｌｅ（‘ｈｎ【ｌＩＩ）ｇｉｃａｌ ａｅｈ ｔｏ ｓｅｌｅｃｔ ｍａｃｈｉｎｉｎｇ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｉｎ ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ ｄｉｓｃｈａｒｇｅ ｍａｃｈｉｎｉｎｇ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｐｏｗｄｅｒ－ｍｉｘｅｄ ｅｌｅ（＇ｔｒｉｅａｌ ｄｉｓｃｈａｒｇｅ ｍａｃｈｉｎｉｎｇ ｌＪ ｊ． （ＥＤＭ）ａｎｄ ｕｈｒａｓｏｎｉｃ—ａｓｓｉｓｔｅｄ ＥＤＭ ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ［Ｊ ｊ．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｍａｎｕｆａｃ— Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ．２００３．３（６）：５７３—５７６） ｔｕｒｉｔａｇ Ｓｙｓｔｅｍｓ．２０ｌ３．３２（１）：３２—３９ ｆ２］车江涛．水平超声振动电火花复合加＿Ｔ：装置及试验研究 ｊ．太娘：中 ｌ９』Ｍｎｈａｍｍａｄ Ｔ，Ｓｈｅｒｖａｎｉ—Ｔａｂａｒ，Ｋａｒｉｍ Ｍａｇｈｓｏｕｄｉ，Ｍｏｈａｍｍａｄ Ｒ，Ｓｈａｂ－ 北大学，２０１４． ｇａｒｄ Ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ ｓｉｍｕｌｔａｎｅｏｕｓ ｕｌｔｒａｓｏｎｉｃ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｔｏｏｔ ａｎｔｉ ｔｈｅ ｗｏ— （Ｃｈｅ Ｊｉａｎｇ－ｔａｏ Ｔｈｅ ｄｅｖｉｃｅ ｄｅｓｉｇｎ ａｍｔ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｔｕｄｙ Ｏｉｌ ｈｏｒｉｚｏｎｔａｌ ｒｋｐｉｅ（，ｅ ｉｎ ｕｌｔｒａｓｏｎｉｃ ａｓｓｉｓｔｅｄ ＥＤＭ［Ｊ Ｊ．Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｊｏｕｒｎａｌ ｆｉ）ｒ Ｃｏｍｐｕ— ｕｈｒａｓｏｎｉｅ ＥＤＭ［Ｄ］．Ｔａｉｙｕａｎ：Ｎｏｒｔｈ Ｕｎｉｖｍｓｉｔｙ ｏｆ Ｃｈｉｎａ．２０１４．） ｔａｔｉｍｍｌ Ｍｅｔｈｏｄｓ ｉｌｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｓｃｉｅｎｃｅ＆Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ．２０１２．１４（Ｉ】：１＿９． ［３］袁根福，祝锡品．精密与特种加工技术［Ｍ］一Ｅ京：北京大学ｆｌ¨扳社， 【ｌ０ｊ李云雁，胡传荣．试验设汁与数据处理［Ｍ］．北京：化学 Ｔ 、 ｝｛版社． ２００７． ２００３． （Ｙｕａｎ Ｇｅｎ－ｆｕ，Ｚｈｕ Ｘｉ－ｊｉｎｇ．Ｐｒｅｃｉｓｉｏｎ ａｎｄ Ｓｐｅ￣‘ｉａｌ Ｐｒｏｅｅｓｓｉｎｇ Ｔｅ（’ｈｎｏｌｏｇｙ （Ｔ ｉ Ｙｕｎ—ｙａｎ，Ｈｕ Ｃ￣ｈｕａｎ—ｍ”昏Ｅ ｐｅ ｒｉｎ１ｅｆＪｔａｌ Ｄｅｓｉｇｎ ａｎｄ Ｄａｔａ Ｐｒｏｔ’ｅｓｓｉｎｇ ［Ｍ］．Ｂｅｉｊｉｎｇ：Ｐｅｋｉｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｐｒｅｓｓ，２００７） ［Ｍ］．Ｂｅｉｊｉｎｇ：Ｃｈｅｍｉ（・ａｌ Ｉｎｄｕｓｔｒｙ Ｐｒｅｓｓ，２００３。） ｆ４ 陈怀民超声电火花复合加工在模具制造『｝１的应川【Ｊ＿１．模 ，２００９，３５ 『ｌｌ Ｊ缪东辉．超硬材料的超声电火花复合加工的试验研究［【）］．南京：南京 （９）：６２—６５． 航窄航天大学．２０ Ｉ（１：３７—５５ （Ｃｈｅｎ Ｈｕａｉ－ｍｉｎ．Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｕｈｒａｓｏｎｉｅ ＥＤＭ ｃｏｍｐｏｕｎｄ ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ （Ｍｉａｏ Ｄｏｎｇ—ｈｎｉ．Ｒｅｓｅａｒ（、ｈ ｏｎ ｔｈｅ ｕｈｒａｓｏｎｉｃ ｈｙｂｒｉｄ ＥＤＭ ｍａｃｈｉｎｉｎｇ ｏｆ ｉｎ ｍｏｕｌｄ ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｉｎｇ［Ｊ．Ｄｉｅ＆Ｍｏｈｔ ｌｎｄｕｓｔｕ，．２００９．３５（９）：６２—６５．） ｓｕｐｅｒ－ｈａｒｄ ｍａｔｅｒｉａｌｓ【Ｄｌ Ｎａｎｊｉｎｇ：Ｎａｎｊｉｎｇ Ｕｎｉｖｅ￣ｉｔｙ ｏｆ Ａｅｒｏｎａｕｔｉｃｓ ａｎｄ ［５］Ａｌｅｎａｂｉ Ｍ Ｒ Ｓ Ｈ．Ｕｌｔｒａｓｏｎｉｃ ａｓｓｉｓｔｅｄ ｅｌｅｃｔｉｒｃａｌ ｄｉｓｃｈａｒｇｅ ｍａｃｈｉｎｉｎｇ ｏｆ Ａｓｔｒｏｎａｕｔｉｃｓ．２０ １ ０．） （上接第１１４页） （Ｙｏｕ ｌ￣ｅｋＲｅｓｅａｒｔ－ｈ ｔ，ｎ Ｃｏｌｄ－ｒｏｉｌｅｄ Ｓｔｒｉｐ Ｓｈａｐｅ Ｄｅｔｅｃｔｉｏｎ Ｒｏｌｌ ｌＤｆ ＿Ｑ．１１Ｉ１ｕａＩＪｇ（１ａｏ：Ｙａｎｓｈａｎ Ｌ Ｊｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，２００８：５２．） ［３］李同庆，陈先霖．张力辊打滑与拉矫机延伸率损失［Ｊ］。冶金没备，ｌ９９６ （８）：９一Ｉ４． （１Ａ Ｔｏｎｇｑｉｎ，Ｃｈｅｎ ｘｉａｎｌｉｎ．Ｔｅｎｓｉｏｎ Ｒｏｌｌｅｒ Ｓｌｉｐｐａｇｅ ａｎｄ Ｔｅｎｓｉｏｎ Ｌｅｖｅｌｅｒ Ｅｌｏｎｇａｔｉｏｎ Ｌｏｓｓ［Ｊｊ．Ｍｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌ Ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ．１９９６（８４）：９－１４．） ［４］李海燕．冷连轧机组中张力辊组的设汁［Ｊ＿．一重技术，２００６（４）：５－６． 图１２改进后的张力辊变形甚 Ｆｉｇ．１ ２ Ｉｍｐｒｏｖｅｄ Ｄｅｆｏｎ＇ｎａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ Ｔｅｎｓｉｏｎ Ｒｏｌｌｅｒ （Ｌｉ Ｈａｉｙａｎ．Ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ Ｃｏｌｄ Ｒｏｌｌｉｎｇ Ｍｉｌｌ Ｔｅｎｓｉｏｎ ｒｏｌｌｅｒ Ｓｅｔ ｌＪ ｊｌＡ Ｈｅａｖｙ 改进后的张力辊最大变形量为０．２３５ｍｍ 通过对改进后的 Ｔｅｅｈｎｎｈ）ｇｙ．２００６（４）：５－６．） ｌ５］陈品晶．浅谈张力辊的结构及应用．工业技术，２０１２（８）：７０． 张力辊有限元分析可知，改进后的张力辊的变形量比原来减少 （Ｃｈｅｎ Ｊｉｎ口Ｊｉｎｇ．Ｔａｌｋｉｎｇ ａｂｏｕｔ ｔｈｅ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ａｎｄ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ Ｔｅｎ— ＿ｒ，在强度均满足要求的前提下，提高ｒ张力辊的刚度。而Ｈ在实 ｓｉｎｎＲｏｌｌｅｒ．Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１２（８）：７０） 际的改机后的张力辊的成产中，取得了较好的效果。 【６ｊ常红，赵子龙．材料力学．］Ｅ京：科学出版社，２０１０． ６结论 （Ｃｈａｎｇ Ｈｏｎｇ，Ｚｈａｏ Ｚｉ Ｊ０ｎ昏Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ（）ｆ Ｍａｌｅ ｒｊａ１ ｓｌＢｅ ｉｎｇ：Ｓｔ’ｉｅｎｃｅ Ｐｒｅｓｓ， （Ｉ）根据有限元中的子模型的办法，就可以精确汁算焊缝、 ２ＯｌＯ．） 网角等各个细部的应力 ．（２）改进前后焊缝处的设计强度满足使 ｆ７ Ｊ郜家祥＿牟Ｌ钢机械一Ｅ京：冶金工业“｛版社，１９９１ （Ｚｈｏｕ Ｊｉａｘｉａｎｇ．Ｒｏｌｌｉｎｇ Ｍｉｌｌ Ｍａｃｈｉｎｅｒｙ Ｂｅｉｊｉｎｇ：Ｍｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌ Ｉｎｄｕｓｔｒｙ 用要求 （３）改进后冷轧张力辊的整体刚度有所改善 Ｐｒｅｓｓ．】９９１） 参考文献 『８］闻邦椿．机械设计 册（第２版）．第２卷一Ｅ京：机械 业ｆ｛Ｊ版卡十＝，２００９． ［Ｉ］丁丙强，杨利坡．冷轧带钢接触式板形仪研制及其工业应刚【Ｉｌｊ＿１义器仪 （Ｗｅｎ Ｂａｎｇｃｈｕｎ．Ｍｅｃｈａｎｉ（’ａｌ Ｄｅｓｉｇｎ Ｈａｎｄｂｏｏｋ（２ｎｄ Ｅｄｉｔｉｔｍ）．Ｖｏｌｕｍｅ 表学报，２０１Ｏ ３０５—９１０． ２．Ｂｅｉｊｉｎｇ：Ｍａｃｈｉｎｅｒｙ Ｉｎｄｕｓｔｒｙ Ｐｒｅｓｓ．２００９） （Ｙｕ Ｂｉｎｇｑｌａ ｇａｎｇ Ｌｉｐｏ．Ｃｏｈｔ ｒｏｌｌｅ（１ ｓｔｒｉｐ ｓｔｅｅｌ（！ｏｎｔａｃｔ Ｓｈａｐｅｍｅｔｅｒ ［９］陈火红．新编Ｍｒａ（－有限元实例教程．北京：机械Ｔ．＞ｔｋｄ｛版礼，２００７． Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎ，２０１０（４）：９０５—９１０． （（３ｈｅ『】Ｈｕｏｈｏｎｇ Ｎｅｗ Ｍａｒｃ ＦＥＭ ｒｕｔｏｒｉａｌ ｅｘａｍｐｌｅｓ．Ｂｅｉｊｉｎｇ：Ｍａｃｈｉｎｅｒｙ 【２］尤磊．冷轧带钢板形检测辊的研究［Ｄ］．秦皇岛：燕山大学，２００８：５２． ｌｎｄｕｓｌｒｖ ＰＩ－ｅｓｓ．２００７．）
