堕 堕塑！ ！，竺 竺 竺 苎 塑三苎 ０，则实际出土率变化时将引起附加的地层损失。 出土量的控制应与掘进速度的控制保持一种动态平 衡状态，即盾构的出土量应和盾构掘进进尺内掘削的土体 保持平衡，而出土量又与螺旋机转速密切相关，即单位时 间内出土量大，则螺旋机转速高，出土量小则螺旋机转速 低，盾构正常掘进时，螺旋机转速控制一般可采用自动控 制模式，如果推进速度需要降低至１０ ｍｍ／ｍｉｎ，则螺旋机自 动模式在最低转速下出土量仍然可能大于掘进速度所要求 的出土量，因此，可结合手动模式进行出土量控制ｐ 。 ２．４盾构姿态控制 在穿越期问，因盾构进行平面或高程纠偏时会增加对 土体的扰动，因此在穿越过程中，在确保盾构正面沉降控 制良好的情况下，尽可能减少盾构纠偏量和纠偏次数。 在盾构推进过程中，应按照“勤测勤纠、小角度纠 偏”的原则进行纠偏控制，盾构平面偏差控制应根据所拟 定的分段纠偏的方案按照计算的千斤顶行程差和平面偏离 值进行控制，考虑到盾构在小半径曲线段掘进时，盾构与 隧道轴线始终存在１个夹角，导致盾构千斤顶对盾尾后的 隧道存在一个向曲线外侧的推力，因此盾构纠偏控制考虑 预先将轴线向轴线内侧偏离２０ ｍｍ，以防止隧道外移引起 轴线超标，以此为基准，将盾构切口和盾尾的偏差控制在 ±２０ ｍｍ以内，即盾构切口偏离值控制在一４０～０ ｍｍ范围 内，盾尾偏离值控制在±２０ ｍｍ范围内。 ２－５同步注浆控制 盾构施工过程中，采用同步注浆工艺，确保浆液填充 盾尾管片与土体间的建筑空隙，注浆量的控制应根据模拟 推进的监测数据进行，动态控制。盾构掘进过程中应加强 盾尾密封油脂的压注，以保证盾尾密封刷的密封性能。 盾构推进中的同步注浆是充填土体与管片圆环间的建 筑间隙和减少后期变形的主要手段，也是盾构推进施工中 的一道重要工序。严格控制同步注浆量和浆液质量，务必 做Ｎ３点： １）浆液的配比须符合质量标准； ２）保证每环注浆量能充盈盾构机通过后所形成的建筑 间隙； ３）控制注浆压力，进行均匀压注浆液；通过同步注浆 及时充填建筑空隙，减少施工过程中的土体变形。 ２．５．１浆液质量标准 根据浆液基准配合比及性能要求，严格控制浆液质 量。其中，黄砂：粉煤灰：膨润土：石灰：添加剂：水： ８００：４００：５０：１００：３：３４０，浆液质量密度＞１．８ ｇ／ｅｍ ， 坍落度１２０～１６０ｍｍ，坍落度经时变化５ ｃｍ（２０ｈ），泌水 率＜５％，抗压强度Ｒ７＞Ｏ．１５ ＭＰａ，Ｒ２８＞１．０ＭＰａ。 ２．５．２注浆量 由于盾构外径大于管片的外径，所以管片脱出盾尾后 圆建筑袍工・第３７卷・第６明 会在管片与周围土体之间形成建筑空隙。考虑注浆的浆液 除填充盾尾的空隙外，还将渗透到周围土体中，而且浆液 在固结过程中也会产生收缩，所以实际注浆量相较理论注 浆量需考虑一个注浆量调整系数，该系数与土体性质、注 浆压力、浆体材料及配比等有关。 因控制地层损失率的需要，同步注浆量较一般情况 有所增加，注浆量调整系数控制在１．５～２．０，实际注浆 量相当于建筑空隙理论计算值的１５０％～２００％，１１２．２～ ２．９７ ｍ ／环。由于小半径曲线段施工段带来的超挖和砂性土 区域的浆液流失，实际注浆量和注浆压力根据监测数据进 行动态调整。 ２．５．３注浆压力 为保证浆体较好地渗入周围土体中，注浆压力须大于 隧道所处的土压力值。而且必须控制在较好的范围之内。 保证只是填充而不是劈裂，实际注浆压力按照１．１～１．２倍的 静止土压力进行控制。 ２．６微扰动注浆控制 为减少施工沿线建筑物沉降，进一步充填盾构施工造 成的地层损失，考虑在盾构机后方实施壁后微扰动注浆。 根据监测资料，于管片脱出盾尾８～１０环后实施，在注浆 后，依据建筑物监测数据，必要时可多次实施注浆以控制 隧道上方土体、建筑物等后期产生的沉降，控制施工对沿 线建筑物和环境的影响。 １）注浆孔布置：每环管片注浆孔共计ｌ５个，分别布置 在拱底块、标准块和邻接块内。根据监测数据对需要加固 的部位进行必要的注浆加固。先用冲击钻将预留孔疏通， 将特制的防喷装置安装好，并将单向球阀接在注浆管上， 以便注浆（图２）。 图２管片注浆 Ｌ分布示意 ２）浆液配比：注浆通常采用水泥单液浆或水玻璃、 水泥浆混合双液浆２种浆液搭配使用。其中单液浆的特点 是均匀、密实、注浆压力小；双液浆的特点是凝固快、 收缩小、补偿变形迅速。以２００ Ｌ浆液配比为例，甲液中 的水为１００～１２０ ｋｇ，水泥为２００ ｋｇ：乙液中的水玻璃为
