满堂支架计算

现浇箱梁模板及满堂支架计算书

一、荷载计算1.1荷载分析

根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q1—— 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。

⑵ q2—— 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2

＝1.0kPa（偏于安全）。

⑶ q3—— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条

时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。

⑷ q4—— 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 ⑸ q5—— 新浇混凝土对侧模的压力。

⑹ q6—— 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。

⑺ q7—— 支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：

满堂钢管支架自重 立杆横桥向间距×立杆纵桥向间距×横杆步距 60cm×60cm×120cm 60cm×90cm×120cm 1.2荷载组合

模板、支架设计计算荷载组合 模板结构名称 强度计算 底模及支架系统计算 侧模计算

⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺ ⑸＋⑹ 荷载组合 刚度检算 ⑴＋⑵＋⑺ ⑸ 支架自重q7的计算值(kPa) 2.94 2.21 1.3荷载计算

1.3.1 箱梁自重——q1计算

根据跨G208国道现浇箱梁结构特点，我们取5－5截面（桥墩断面两侧）、6－6截面（跨中横隔板梁）两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。

① 预应力箱梁桥墩断面q1计算

1.5%连续梁支点断面图12001.5% 1060

200257502511380200根据横断面图，用CAD算得该处梁体截面积A=12.7975m2则： q1 ＝

WγcA2612.7975=＝44.365kPa B7.5B 取1.2的安全系数，则q1＝44.365×1.2＝53.238kPa

注：B—— 箱梁底宽，取7.5m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ② 预应力箱梁跨中断面q1计算

151.5%连续梁跨中断面图12001.5%2222

2020

20025750251132020200140145100根据横断面图，用CAD算得梁体截面积A=5.342m2则： q1＝

WγcA265.342=＝18.52kPa BB7.5 取1.2的安全系数，则q1＝18.52×1.2＝22.224kPa

注：B—— 箱梁底宽，取6.7m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 1.3.2新浇混凝土对侧模的压力——q5计算

因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=28℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力

q5=PmKrh

K为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.2 当V/t=1.2/28=0.043＞0.035 h=1.53+3.8V/t=1.69m

q5=PmKrh1.2251.6950.7KPa 二、结构检算

2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算

碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。

本工程现浇箱梁支架按φ48×3.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也使用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。

2.1.1桥墩断面处

在预应力箱梁桥墩纵向两侧各4米范围内，钢管扣件式支架体系采用60×60×120cm的布置结构，如图：

1.21.2模板斜撑立杆横杆

①、立杆强度验算

0.60.60.60.60.60.60.60.60.60.60.60.61.21.20.60.60.60.60.60.60.60.60.60.60.60.60.60.60.60.60.60.6纵 向模板斜撑立杆横杆横 向1.2单位：米根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为90cm，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］=35kN（参见WBJ碗扣型多功能支架使用说明）。

立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时） NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力； NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力 ΣNQK—施工荷载标准值；

于是，有：NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×53.238=19.17KN

NG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KN

1.2 ΣNQK=0.6×0.6 (q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+2.94)=2.14KN

则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（19.17+0.36）+0.85×1.4×2.14=25.98KN＜［N］＝35kN，强度满足要求。

②、立杆稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+MW/W≤f

N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；

f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。

A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A＝4mm2。

Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。

i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。

长细比λ＝L/i。

L—水平步距，L＝1.2m。

于是，λ＝L/i＝76，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.744。

MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距； MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10 WK=0.7uz×us×w0

uz—风压高度变化系数，参考《建筑结构荷载规范》表7.2.1得uz=1.38

us—风荷载脚手架体型系数，查《建筑结构荷载规范》表6.3.1第36项得：us=1.2 w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 w0=0.8KN/m2 故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN La—立杆纵距0.9m；

h—立杆步距1.2m，

故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.143KN

W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得： W=5.08×103mm3

则，N/ΦA+MW/W＝25.98×103/（0.744×4）+0.143×106/（5.08×103）＝99.56KN/mm2 ≤f＝205KN/mm2

计算结果说明支架是安全稳定的。

2.1.2跨中断面处

在预应力箱梁跨中20米范围内，钢管扣件式支架体系采用60×90×120cm的布置结构，如图：

1.21.21.21.2模板斜撑立杆横杆0.90.90.90.90.90.90.90.90.90.90.90.90.90.90.90.90.90.9纵 向模板斜撑立杆横杆

0.60.60.60.60.60.60.60.60.60.60.60.6横 向1.2单位：米1.2

①、立杆强度验算

根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］=30kN（参见WBJ碗扣型多功能支架使用说明）。

立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时） NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力； NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力 ΣNQK—施工荷载标准值；

于是，有：NG1K=0.6×0.9×q1=0.6×0.9×22.224=12.0KN

NG2K=0.6×0.9×q2=0.6×0.9×1.0=0.KN

ΣNQK=0.6×0.9 (q3+q4+q7)=0.×(1.0+2.0+3.38)=2.81KN

则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK=1.2×（12+0.）+0.85×1.4×2.81=18.39KN＜［N］＝35kN，强度满足要求。

②、立杆稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+MW/W≤f

N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；

f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。

A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A＝4mm2。

Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。

i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。

长细比λ＝L/i。

L—水平步距，L＝1.2m。

于是，λ＝L/i＝76，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.744。

MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距； MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10 WK=0.7uz×us×w0

uz—风压高度变化系数，参考《建筑结构荷载规范》表7.2.1得uz=1.38

us—风荷载脚手架体型系数，查《建筑结构荷载规范》表6.3.1第36项得：us=1.2 w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4 w0=0.8KN/m2 故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN La—立杆纵距0.9m； h—立杆步距1.2m，

故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.143KN

W— 截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得： W=5.08×103mm3

则，N/ΦA+MW/W＝18.39×103/（0.829×4）+0.143×106/（5.08×103）＝73.514KN/mm2 ≤f＝205KN/mm2

计算结果说明支架是安全稳定的。 2.2满堂支架整体抗倾覆验算

依据《公路桥涵技术施工技术规范实施手册》第9.2.3要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。

K0=稳定力矩/倾覆力矩=y×Ni/ΣMw 采用跨中28m验算支架抗倾覆能力：

跨中支架宽12m，长28m采用60×90×120cm跨中支架来验算全桥： 支架横向21排； 支架纵向32排； 高度9.4m；

顶托TC60共需要21×32=672个； 立杆需要21×32×9.4=6317m;

纵向横杆需要21×9.4/1.2×28=4606m； 横向横杆需要32×9.4/1.2×12=3808m； 故：钢管总重（6317+4606+3808）×3.84=56.6t; 顶托TC60总重为：672×7.2=4.8t； 故q=56.6×9.8+4.8×9.8=601.7KN； 稳定力矩= y×Ni=6×601.7=3610KN.m

依据以上对风荷载计算WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/ m2 跨中28m共受力为：q=0.927×9.4×28=244KN； 倾覆力矩=q×5=244×5=1220KN.m

K0=稳定力矩/倾覆力矩=2610/1220=2.96>1.3 计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求 2.3箱梁底模下横桥向方木验算

本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用10×10cm方木，方木横桥向跨度在箱梁跨中截面处按L＝60cm进行受力计算,在中支点截面及跨中横隔板梁处按L＝60cm进行受力计算，实际布置跨距均不超过上述两值。如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。

q(KN/m)底模下横桥向方木受力简图q(KN/m)尺寸单位：cm方木材质为杉木，［δw］=11MPa［δτ］=17MPa E=9000MPa2.3.1桥墩断面处

按中支点截面处4米范围进行受力分析，按方木横桥向跨度L＝60cm进行验算。 ① 方木间距计算

q＝(q1+ q2+ q3+ q4)×B＝(53.238+1.0+2.5+2)×4=234.952kN/m M＝(1/8) qL2=(1/8)×234.952×0.62＝10.57kN·m W=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3

则： n= M/( W×［δw］)=10.57/(0.000167×11000×0.9)=6.4(取整数n＝7根) d＝B/(n-1)=4/6=0.67m

注：0.9为方木的不均匀折减系数。

经计算，方木间距小于0.67m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.25m，则n＝4/0.25＝16。 ② 每根方木挠度计算

方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4 则方木最大挠度：

fmax=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(234.952×0.)/(10×9×106×8.33×10-6×0.9)］=5.88×10-4m＜l/400=0.6/400=1.5×10-3m (挠度满足要求) ③ 每根方木抗剪计算

δτ＝(1/2)(qL)/(nA)=(1/2)×(234.952×0.6)/(16×0.1×0.1×0.9)=0.4MPa＜［δτ］=1.7MPa

符合要求。 2.3.2中跨断面处

按中支点截面处20米范围进行受力分析，按方木横桥向跨度L＝90cm进行验算。

① 方木间距计算

q＝(q1+ q2+ q3+ q4)×B＝(22.224+1.0+2.5+2)×20=5.48kN/m M＝(1/8) qL2=(1/8)×5.48×0.92＝56.14kN·m W=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3

则： n= M/( W×［δw］)=56.14/(0.000167×11000×0.9)=33.9(取整数n＝34根) d＝B/(n-1)=20/33=0.6m

注：0.9为方木的不均匀折减系数。

经计算，方木间距小于0.6m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.4m，则n＝20/0.3＝66.7（66.7取整67）。 ② 每根方木挠度计算

方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4 则方木最大挠度：

fmax=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(5.48×0.94)/(50×9×106×8.33×10-6×0.9)］=1.4×10-3

m＜l/400=0.9/400=2.25×10-3m (挠度满足要求)

③ 每根方木抗剪计算

δτ＝(1/2)(qL)/(nA)=(1/2)×(5.48×0.9)/(67×0.1×0.1×0.9)=0.828MPa＜［δτ］=1.7MPa

符合要求。

2.4扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算

本施工方案中WDJ多功能碗扣架顶托上顺桥向采用15×15cm方木，方木在顺桥向的跨距在箱梁跨中处按L＝90cm（横向间隔l＝60cm布置）进行验算，在箱梁桥墩断面按L＝60cm（横向间隔l＝60cm布置）进行验算，横桥向方木顺桥向布置间距在桥墩4m范围按0.25m（中对中间距）布设，的跨中20m范围按0.3m（中对中间距）布设，将方木简化为如图的简支结构（偏于安全）。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。

2.4.1桥墩断面处

① 方木抗弯计算

p=lq/n＝l(q1+ q2+ q3+ q4)×B/n＝0.6×(53.238+1.0+2.5+2)×4/16=8.81kN Mmax＝(a1+a2)p＝(0.3+0.05)×8.81=3.084kN·m W=(bh2)/6=(0.15×0.152)/6=5.6×10-4m3

δ= Mmax/ W=3.084/(5.6×10-4)=5.51MPa＜0.9［δw］＝9.9MPa（符合要求）

注：0.9为方木的不均匀折减系数。 ② 方木抗剪计算

Vmax=3p/2=(3×8.81)/2= 13.215kN

δτ＝(3/2) Vmax /A=(3/2)13.215/（0.15×0.15）=0.881MPa＜［δτ］×0.9=1.7×0.9 =1.53MPa 符合要求。

方木材质为杉木，［δw］=11MPa［δτ］=17MPa E=9000MPap顶托上顺桥向方木受力简图ppp尺寸单位：cmp顶托上顺桥向方木受力简图ppp尺寸单位：cm方木材质为杉木，［δw］=11MPa［δτ］=17MPa E=9000MPa③ 每根方木挠度计算

方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.15×0.153)/12=4.2×10-5m4 则方木最大挠度：

pL3ap8.810.630.058.8122223L4a30.640.15fmax= 6568EI24EI489104.210249104.210 =1.53×10-4＜0.9×L/400=0.9×0.6/400m=1.35×10-3m

故，挠度满足要求

2.4.2 桥墩断面处

① 方木抗弯计算

p=lq/n＝l(q1+ q2+ q3+ q4)×B/n＝0.6×(22.224+1.0+2.5+2)×20/67=4.965kN Mmax＝(a1+a2)p＝(0.45+0.15)×4.965=2.979kN·m W=(bh2)/6=(0.15×0.152)/6=5.6×10-4m3

δ= Mmax/ W=2.979/(5.6×10-4)=5.3MPa＜0.9［δw］＝9.9MPa（符合要求）

注：0.9为方木的不均匀折减系数。 ② 方木抗剪计算

Vmax=3p/2=(3×4.965)/2= 7.448kN

δτ＝(3/2) Vmax /A=(3/2)7.448/（0.15×0.15）=0.497MPa＜［δτ］×0.9=1.7×0.9 =1.53MPa

③ 每根方木挠度计算

方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.15×0.153)/12=4.2×10-5m4 则方木最大挠度：

pL3ap4.9650.930.054.965223L4a30.9240.152 fmax=6568EI24EI489104.210249104.210 =2.635×10-4＜0.9×L/400=0.9×0.9/400m=2.025×10-3m

故，挠度满足要求 2.5底模板计算

箱梁底模采用竹胶板，取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）如下图：

竹胶板

通过前面计算，横桥向方木布置间距分别为0.25m和0.3m时最不利位置，则有： 竹胶板弹性模量E＝5000MPa

方木的惯性矩I=(bh3)/12=(1.0×0.0153)/12=2.8125×10-7m4 2.5.1桥墩断面处底模板计算 模板厚度计算

q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(53.238+1.0+2.5+2)×0.25=14.685kN/m

ql214.6850.2520.115KNm 则：Mmax=88M0.1152.13105m2 模板需要的截面模量：W=3[W]0.90.96.010（或30）2525（30）底模及支撑系统简图q(kN/m)10×10cm横桥向方木底模验算简图q(kN/m)尺寸单位：cm模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为：

6W62.13105 h=0.0113m11.3mm

b1因此模板采用1220×2440×15mm规格的竹胶板。 2.5.2桥墩断面处底模板计算 模板厚度计算

q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(22.224+1.0+2.5+2)×0.3=8.32kN/m

ql28.320.320.094KNm 则：Mmax=88M0.0941.74105m2 模板需要的截面模量：W=3[W]0.90.96.010模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为：

6W61.74105 h=0.0102m10.2mm

b1因此模板采用1220×2440×15mm规格的竹胶板。 2.6侧模验算

根据前面计算，分别按10×10cm方木以25cm和30cm的间距布置，以侧模最不利荷载部位进行模板计算，则有：

⑴ 10×10cm方木以间距30cm布置 ① 模板厚度计算

q=( q4+ q5)l=(4.0+50.7)×0.3=16.41kN/m

ql216.410.320.185KNm 则：Mmax=88M0.18552

3.42610模板需要的截面模量：W=m3[W]0.90.96.010模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为：

6W63.426105 h=0.0143m14.3mm

b1因此模板采用1220×2440×15mm规格的竹胶板。 ② 模板刚度验算

ql416.410.34－4＝7.3810m＜0.9×0.3/400m=7.5×10-3m fmax=67128EI1285102.812510⑵ 10×10cm方木以间距25cm布置 ① 模板厚度计算

q=( q4+ q5)l=(4.0+50.7)×0.25=13.675kN/m

ql213.6750.2520.107KNm 则：Mmax=88模板需要的截面模量：W=

M0.10752

1.98110m

[W]0.90.96.0103模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为：

6W61.981105 h=0.0109m11mm

b1根据施工经验，为了保证箱梁底面的平整度，通常竹胶板的厚度均采用12mm以上，因此模板采用1220×2440×15mm规格的竹胶板。

② 模板刚度验算

ql413.6750.2－4＝2.9710m＜0.9×0.25/400m=6.25×10-3m fmax=67128EI1285102.8125102.7立杆底座和地基承载力计算

60(90)60(90)15 30

30°2.7.1立杆承受荷载计算

在桥墩断面立杆的间距为60×60cm，每根立杆上荷载为： N＝a×b×q＝ a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)

＝ 0.6×0.6×(53.238+1.0+1.0+2.0+2.94)=21.66kN

在跨中断面立杆的间距为60×90cm，每根立杆上荷载为： N＝a×b×q＝ a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)

＝ 0.6×0.9×(22.224+1.0+1.0+2.0+2.94)=15.75kN

2.7.2 立杆底托验算 立杆底托验算： N≤Rd

通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为桥墩断面处间距60×60cm布置的立杆，即：

N＝a×b×q＝ a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)

＝ 0.6×0.6×(53.238+1.0+1.0+2.0+2.94)=21.66kN

底托承载力（抗压）设计值，一般取Rd =40KN; 得：21.66KN＜40KN 立杆底托符合要求。 2.7.3 立杆地基承载力验算

根据设计图纸地质图得泥质砂岩深度约3-4米，承载力为200 Kpa。将原地面整平（斜坡地段做成台阶）并采用重型压路机碾压密实(压实度≥90%)，达到要求后，再填筑30cm厚的改良土15cm厚的级配碎石，使压实度达到94％以上后，地基承载力达到[fk]= 200～250Kpa（参考《建筑施工计算手册》。

立杆地基承载力验算：

N≤K·fAdk

式中： N——为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；

Ad——为立杆底座面积Ad=15cm×15cm=225cm2；

按照最不利荷载考虑，立杆底拖下砼基础承载力：

N25.981155KPa＜Ad0.0225f＝5800KPa，底拖下砼基础承载力满足要求。

cd底托坐落在15cm的级配碎石，按照力传递面积计算：

2A(20.15tg300.15）0.1045m2

K调整系数；混凝土基础系数为1.0 按照最不利荷载考虑：

N18.39KN176KPa≤K·=[fk]=1.0×200KPa 2A0.1045m基础处理时填30cm改良土，并用压路机压实后检测。满堂支架按照间距60×90cm布

置，在1平方米面积上地基最大承载力F为:

F＝a×b×q＝ a×b×(q1+q2+q3+q4+q7)

＝ 1.0×1.0×(53.238+1.0+1.0+2.0+2.94)=60.178kN 则，F＝60.178kpa＜[fk]=1.0×200Kpa 经过地基处理后，可以满足要求。 2.8支架变形

支架变形量值F的计算：F＝f1＋f2＋f3 ①f1为支架在荷载作用下的弹性变形量

由上计算每根钢管受力为18.28KN，φ48mm×3.5㎜钢管的截面积为4mm2。 于是f1=б×L/E

б＝18.28÷4×103＝37.38N/mm2 ， 则f1＝37.38×10÷（2.06×105）＝1.81mm。 ②f2为支架在荷载作用下的非弹性变形量

支架在荷载作用下的非弹性变形f2包括杆件接头的挤压压缩δ1和方木对方木压缩δ2两部分，分别取经验值为2mm、3mm，即f2＝δ1＋δ2＝5mm。

③f3为支架基底受荷载后的非弹性沉降量，基底处理时采用二灰碎石铺装为刚性基础暂列为4mm。（施工时以实测为准）。

④f4为地基的弹性变形地基的弹性变形f4按公式f4＝σ/EP，式中σ为地基所受荷载，EP为处理后地基土的压缩模量6.2取设计参数建议值。

f4＝σ/EP＝176÷6.2＝28.4mm。

故支架变形量值F为:F＝f1＋f2＋f3+ f4=1.81+5+4+28.4=39.21mm