梁支撑架及梁侧模板计算书

梁底支撑架及梁侧模板计算书

以最大梁ZKL42(3)：梁截面为800mmx2600mm为计算依据，其余梁可参考此梁进行支撑架搭设。转换层层高为6m。 材料选用：

模板：18mm厚木胶合板，木枋截面：60mm*80mm，钢管：Φ48*3.5mm钢管。Φ12对拉螺杆(其中梁上口采用一排一次性螺杆)，U型顶托。

梁底模垫平行于梁的60*80木枋间距150，搁在间距600的横向双钢管上，侧模外设60*80的纵向木枋间距200，木枋外设φ48间距500的双钢管竖楞，底部一道对拉螺杆竖向间距控制在20cm以内，上面几道控制竖向间距在500以内，螺杆水平间距500，使用φ12对拉螺杆。该类型的梁梁底承重立杆沿着截面方向间距600，沿着梁跨度方向间距600，梁下均采用U型顶托水平双钢管，立杆的步距为1.4米，设置纵横向连续剪力撑，与浇捣成型的框支柱用钢管抱箍连接成整体。立杆距底200高设置扫脚杆，增加其整体稳定性，为防止立杆对三层楼面抗冲切破坏，采用在正中两排立杆下铺设18#槽钢，槽开口向上。梁上口采用一排一次性螺杆

一、底板模板计算：

底板模计算跨度为150mm，取计算单元为0.6m，现进行强度及挠度验算，按四跨连续梁计算。 荷载统计：

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模板自重：q1=0.35*0.6*(2*2.6+0.8)/0.8=1.58kn/m 梁砼自重：q2=25.5*0.6*2.6=39.78kn/m

振捣砼时产生的荷载标准值：q3=2*0.6=1.2kn/m

合计：Q=1.2*(q1+q2)+1.4*q3=1.2*(1.58+39.78)+1.4*1.2=51.3kn/m 强度验算： 验算式：W≥M/ fm

M=0.121*QL2=0.121*51.3*0.15*0.15=0.14kn.m 板模板截面抵抗矩：W=600*18*18/6=32400mm3 f=M/W=0.14*106/32400=4.32N/mm2＜fm=13 N/mm2 木材抗弯强度设计值fm=13 N/mm2 强度符合要求 挠度验算：

验算式：ωA=KwqL4/100EI≤L/400 Q=1.58+39.78=41.36kn/m E=9.5*103N/mm2

I=600*18*18*18/12=291600mm4 Kw=0.967

ωA=KwqL4/100EI=0.967*41.36*150*150*150*150/100*9.5*103*291600=0.07mm≤L/400=150/400=0.375mm 挠度符合要求

二、梁底木楞验算

梁底木楞采用60*80木枋，计算跨度为600mm，计算单元为150mm，按四跨连续梁进行验算。 荷载统计

模板自重：q1=0.35*0.15*(2*2.6+0.8)/0.8=0.4kn/m 砼自重：q2=25.5*2.6*0.15=9.945 kn/m

振捣砼时产生的荷载标准值：q3=2*0.15=0.3 kn/m

合计：Q=1.2*(q1+q2)+1.4*q3=1.2*(0.4+9.945)+1.4*0.3=12.84 kn/m

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强度验算：

M=0.121*QL2=0.121*12.84*0.6*0.6=0.56kn.m W=60*80*80/6=000mm3

f=M/W=0.56*106/000=8.75N/mm2＜fm=13 N/mm2 强度符合要求。 挠度验算：

Q=0.4+9.945=10.4kn/m I=60*80*80*80/12=2560000mm4

ωA=KwqL4/100EI=0.967*10.4*6004/100*9.5*103*2560000=0.mm ≤L/400=600/400=1.5mm 挠度符合要求。

三、梁底钢管验算

梁底沿宽度方向设置φ48*3.5mm双钢管，钢管计算跨度为600mm，钢管间距600mm，按两端伸臂梁验算。

荷载统计：

支模架自重：q1=0.5*0.6*(2*2.6+0.8)/0.8=2.25kn/m 砼自重：q2=25.5*2.6*0.6=39.78 kn/m 振捣砼时产生的荷载：q3=2.0*0.6=1.2kn/m

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合计：Q=1.2*(q1+q2)+1.4*q3=1.2*(2.25+39.78)+1.4*1.2=52.12kn/m 强度验算：

Mmax= qL2*(1-4λ2)/8=2.08kn.m W=5075*2=10150mm3

σ=M/W=2.08*106/10150=205N/mm2＜[σ]=215 N/mm2 强度符合要求。 挠度验算

验算式：ωA=qL4(5-24λ2)/384EI Q=q1+q2=2.25+39.78=42.03kn/m I=121805*2=243610mm4 E=2.1*105N/mm2

ωA= qL4(5-24λ2)/384EI =42.03*6004*(5-24/36)/384*2.1*105*121805*2=1.2mm ≤L/150=600/150=4mm 挠度符合要求。

四、梁底立杆稳定性验算

梁底立杆沿跨度方向间距600mm，沿梁长向间距600mm，水平杆步距1.4m，采用φ48*3.5mm钢管，现验算单根钢管立杆稳定性。 强度验算 N/An≤fc

其中N=qL*(1+2λ)/2=52.12*0.6*(1+2/6)/2 =20.85kn An=4mm2

f= N/An=20.85*103/4=42.6N/mm2＜fc=215 N/mm2 强度符合要求。 稳定性验算 N/ψAn≤fc

由步距L0=1.4m，钢管回转半径i=15.78mm，得长细比λ= L0/i=88.7 查表得稳定性系数ψ=0.714

得：f= N/ψAn=20.85*103/0.714*4=59.7 N/mm2＜fc=215 N/mm2

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稳定性符合要求。

五、梁侧模板验算

新浇砼对模板侧面的压力计算 计算式：F=0.22γcT0β1β2V1/2

F=γcH

两者取小值 γc—砼自重密度

T0—新浇砼的初凝时间，T0=200/(T+15) T—砼的温度(℃) V—砼的浇灌速度(m/h)

H—砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度(m) β1—外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2 β2—砼坍落度影响修正系数，取1.15

F=0.22γcT0β1β2V1/2=0.22*25*[200/(20+15)]*1.2*1.15*2.51/2 =68.4kn/m2

F=γcH=25*2.6=65 kn/m2 取小值F=65 kn/m2

倾倒砼时产生的水平荷载标准值为4kn/m2 合计为：Q=1.2*65+1.4*4=83.6 kn/m2

梁侧模板计算跨度为200，计算单元为500，按四跨连续梁验算。q=83.6*0.5=41.8kn/m

M=0.121*41.8*0.2*0.2=0.2kn.m W=500*18*18/6=27000mm3

f=M/W=0.2*106/27000=7.4N/mm2＜fm=13 N/mm2 强度符合要求 挠度验算

q=65*0.5=32.5kn/m I=500*183/12=243000mm4

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ωA==KwqL4/100EI=0.967*32.5*2004/100*9.5*103*243000=0.22mm ≤L/400=200/400=0.5mm 挠度符合要求

六、梁侧木楞验算

梁侧木楞采用60*80木枋，间距200，计算跨度为500，按四跨连续梁验算 线荷载为：q=83.6*0.2=16.72kn/m M=0.121*16.72*0.52=0.51kn.m

f=M/W=0.51*106/000=8N/mm2＜fm=13N/ mm2 强度符合要求 挠度验算 q=65*0.2=13kn/m

I=60*80*80*80/12=2560000mm4

ωA==KwqL4/100EI=0.967*13*5004/100*9.5*103*2560000=0.32mm ≤L/400=500/400=1.25mm 挠度符合要求

七、梁侧竖楞验算

梁侧竖楞采用双钢管，对拉螺杆固定，钢管管间距500，螺杆竖向间距500，则计算跨度为500，按四跨连续梁进行验算。 线荷载为：q=83.6*0.5=41.8kn/m W=2*5075=10150mm3

M=0.121*41.8*0.5*0.5=1.27kn.m

σ=M/W=1.27*106/10150=125N/mm2＜[σ]=215N/ mm2 强度符合要求 挠度验算

验算式：ωA=5qL4/384EI q=65*0.5=32.5kn/m

ωA=5qL4/384EI=5*32.5*5004/384*2.1*105*121805*2=0.52mm

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＜L/150=500/150=3.3mm 挠度符合要求

八、对拉螺杆验算

对拉螺杆竖向间距为500，水平间距为500，按最大侧压力计算，每根螺杆承受的拉力为：

N=83.6*0.5*0.5=20.9KN A=N/fc=20.9*103/215=97.2mm2

则直径D≥(4*97.2/3.14)1/2=11mm，选用φ12对拉螺杆，满足要求。 7