・１６０・ 第３９卷第６期 ２ ０ １ ３年２月 ＳＨＡＮＸＩ ＡＲＣＨＩＴＥＣＴＵＲＥ 山 西 建 筑 Ｖ０】．３９ Ｎｏ．６ Ｆｅｂ． ２０１３ 文章编号：１００９—６８２５（２０１３）０６—０１６０—０４ 小半径曲线钢混凝土组合梁的设计计算分析 张 为 ｅ北京市市政工程设计研究总院，北京１０００００） 摘要：以某立交的平曲线半径６０ ｒｆｌ的一联钢混凝土组合梁为例，详细介绍了小半径曲线钢混凝土组合梁的设计及计算分析，指 出对该类桥型的设计计算应从构造、计算方面充分考虑弯桥效应，并建议采用空间建模分析其受力情况，以便及时采取措施，将扭 转带来的不利影响控制在规范允许的安全范围。 关键词：钢混凝土组合梁，曲线桥，弯桥效应，构造措施 中图分类号：Ｕ４４２．５ 文献标识码：Ａ ０引言 曲线桥在城市立交中大量应用，尤其是小半径的曲线桥由于 ２．１ 技术标准 １）桥梁机动车道荷载标准：城一Ａ级；验算荷载：公路一 Ｉ级。２）桥梁设计基准期：１００年。３）公路桥涵设计安全等级：一 其弯桥效应十分明显，在设计和施工中均应引起足够重视，而钢 混凝土组合梁由于其特殊的构造，与常规的混凝土梁弯桥效应存 级。４）道路性质：城市快速路立交桥梁匝道，设计车速为４０ ｋｍ／ｈ。 在较大差异，本文以某立交的平曲线半径６０ ｍ的一联钢混凝土 ５）设计纵向不均匀沉降５ ｍｍ。６）地震基本烈度：该拟建场地抗 组合梁为例，介绍其结构设计和计算分析。 震设防烈度为７度，地震动峰值基本加速度０．１Ｏｇ。７）桥面宽度： Ａ匝道０．７５ ｍ＋８ ｍ＋０．７５ ｍ，全宽９．５ ｍ。８）道路要素：道路横 １ 工程概况 平曲线半径６０ ｍ，纵坡：一３．７１４％。 为保证施工期间对桥下现况交通和其他道路通行及桥下污 坡从４％～２％，水处理站影响降低到最低程度，深圳市樟树布立交Ａ匝道（Ａ６号 ２．２墩～Ａ９号墩）主梁结构形式采用钢一混凝土组合连续梁（见图 １），一联桥梁面积共计１ １９７ ｍ 。 结构设计 １）总体设计。Ａ６号～Ａ９号墩主梁采用钢一混凝土组合梁， 主梁梁高２．３０ ｍ，其中预制钢箱高度１．８５ ｍ，现浇桥面板厚 ０．２８ ｍ一０．４５ Ｉｎ。桥梁中线处分孔为第一联３７ ｍ＋５２ ｍ＋３７ ｍ＝ １２６ ｍ。横向为单箱双室断面，箱室全宽９．５０ ｍ，底板宽５．５０ ｍ， 外悬臂２．００ ｍ。钢箱底板水平，腹板高度不同，桥面横坡由腹板 高度变化形成。共分６个制作段工厂预制，现场在各制作段接口 处设临时墩，钢箱制作段现场吊装就位，高强螺栓栓接，组合梁总 体安装见图２。具体剖面图见图３（由于Ａ６号一Ａ９号墩制作段 上跨现况污水处理站，并从主线桥下下穿，受桥下场地，需要 主线桥ｚ７号墩处墩柱待立交Ａ６号一Ａ９号墩Ｄ制作段吊装完毕 后施工，为制作段吊装预留场地，具体施工方案需与此处主线桥 施工方案综合考虑，待设计院核算通过后方可实施）。 ２）减小弯桥效应构造措施。为减小全桥的弯桥效应，防止边 支座发生脱空现象，从构造设计上采取以下措施：ａ．中墩采用双 柱支撑，并采用墩梁固接体系。ｂ．边支座采用ＨＬＰＺ一４ ０００ ｋＮ—ＤＸ 抗拉支座，要求承载力４ ０００ ｋＮ，拉力８００ ｋＮ，纵向活动。Ｃ．边支 图１桥梁平面布置图 座曲线外侧钢箱内３ ｍ桥长范围填充混凝土配重。ｄ．边支座钢 ２桥梁设计 箱腹板外侧加设２５ ａｍ宽，增加边支座横向间距，提高全桥抗扭能 Ｔｈｅ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅ ａｄｖａｎｃｅ ｇｅｏｌｏｇｙ ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ ｉｎ Ｓａｎｄｕ ｔｕｎｎｅｌ ｋａｒｓｔ ｓｅｃｔｉｏｎ ＳＨＩ Ｙｏｕ－ｈａｉ ＲＥＮ Ｃｈａｎｇ－ｚｈｅｎ （Ｇｕｉｙａｎｇ—Ｇｕａｎｇｚｈｏｕ Ｈｅａ幽ｕａｎｅ￣，Ｃｈｉｎａ Ｒａｉｌｗａｙ Ｔｕｎｎｅｌ Ｇｒｏｕｐ Ｌｉｍｉｔｅｄ Ｃｏｍｐａｎｙ，Ｄｕｙｕｎ ５５８０００，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｃｏｍｂｉｎｉｎｇ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｅｘａｍｐｌｅ ｏｆ ＤＫ１３５＋５０８～ＤＫ１３５＋４０８ ｋａｒｓｔ ｓｅｃｔｉｏｎ ｏｆ Ｇｕｉｙａｎｇ—Ｇｕａｎｇｚｈｏｕ ｒａｉｌｗａｙ Ｓａｎｄｕ ｔｕｎｎｅｌ，ｉｎ ｏｒｄｅｒ ｔｏ ｄｅｔｅｃｔ ｔｈｅ ｋａｒｓｔ ｓｉｔｕａｔｉｏｎ，ｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ＴＳＰ２０３ ｓｅｉｓｍｉｃ ｗａｖｅ ｍｅｔｈｏｄ，ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ ｒａｄａｒ ｍｅｔｈｏｄ，ｉｎｆｒａｒｅｄ ｗａｔｅｒ ｅｘｐｌｏｒａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ，ａｄｖａｎｃｅ ｈｏｒｉｚｏｎｔａｌ ｂｏｒｉｎｇ ａｎｄ ｄｅｅｐｅｎｅｄ ｈｏｌｅ ａｎｄ ｏｔｈｅｒ ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄｓ．Ａｆｔｅｒ ｔｈｅ ｓｉｔｅ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｒｅｖｅａｌｅｄ，ｔｈｅ ａｃｔｕａｌ ｓｉｔｕａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇ ｒｏｃｋ ａｇｒｅｅｄ ｗｉｔｈ ｗｅｌｌ ｗｉｔｈ ｆｏｒｅｃａｓｔ ｒｅｓｕｌｔｓ，ｉｎ ｔｈｉｓ ｓｅｃｔｉｏｎ，ｔｈｅ ｄｅｔｅｃｔｉｏｎ ａｎｄ ｋａｒｓｔ ｃｏｎｓｔｕｃｔｒｉｏｎ ｓｃｈｅｍｅ ｂｏｔｈ ｐｌａｙｅｄ ｖｅｒｙ ｉｍｐｏｒｔａｎｔ ｒｏｌｅ，ｇｕａｒａｎｔｅｅｄ ｔｈｅ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｓａｆｅｔｙ ｏｆ Ｓａｎｄｕ ｔｕｎｎｅｌ ｔｈｒｏｕｇｈ ｔｈｉｓ ｋａｒｓｔ ｗａｔｅｒ—ｒｉｃｈ ｒｅｇｉｏｎ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｇｅｏｌｏｇｉｃａｌ ｆｏｒｅｃａｓｔ，ｔｕｎｎｅｌ，ｋａｒｓｔ，ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ 收稿日期：２０１２—１２—１２ 作者简介：张为（１９８０一），男，硕士，工程师 爹 ； 荦 张为：小半径曲线钢混凝土组合梁的设计计算分析 ・１６１・ 力。ｅ．桥面板预应力避免采用通长钢束，以减小预应力横桥向的 湿重，边支座处钢箱平曲线外侧钢屑混凝土配重。ｂ．形成桥面 分力造成的主梁扭转。ｆ．较直线梁桥适当增加梁高（本桥较同等 板，张拉桥面板短束。Ｃ．施工桥面铺装及安装栏杆，拆除全部临 跨径直线钢混凝土组合梁增加梁高２０ ｃｍ），提高主梁截面的抗扭 时支架。ｄ．使用阶段。６）支承形式。中墩为双柱式，Ａ７，Ａ８墩采 惯矩。 用墩梁固结，Ａ６，Ａ９墩采用抗拉支座。７）钢束配置。墩顶桥面板 配８４丝钢束（体内束）３０根，分为６种类型：第１种７根为单端张 拉，第２种７根为单端张拉，第３种６根为单端张拉，第４种６根 为单端张拉，第５种７根为单端张拉，第６种７根为单端张拉。张 拉控制应力１ ３０２ ＭＰａ（０．７Ｑ ）。８）计算横断面见图４。 ３计算参数及模型 ３．１ 计算参数 １）材料：桥面板Ｃ５０混凝土，钢材Ｑ３４５ｑＣ。２）计算荷载：ａ． 活载：城一Ａ级，双车道。ｂ．恒载：横隔板及加劲肋重量：由钢材 ２计算模型 料容重增加２５％计入。边墩支座处曲线外侧箱室混凝土配重： ３．１采用空间计算双主梁模型，即桥面板和钢箱分别建立主梁单 １．８×２．７５×２５＝１１８．８ ｋＮ／ｍ。３）温度：采用主梁上下缘温差，升 温ｌ５℃，降温一１８ 。４）荷载组合：ａ．ＬＣＢ１：恒载；ｂ．１￣Ｂ２：恒载＋ 元，桥面板和钢箱节点采用主从节点方式（刚性连接）连接，支座 弹性支承刚度按 汽车；Ｃ．ＬＣＢ３：恒载＋汽车＋升温＋支座沉降；ｄ．ＬＣＢ４：恒载＋汽 采用空间弹簧单元模拟，墩底采用节点弹性支承，ｌｅ程序根据地勘报告数据计算（见表１）。临时支架采用节点 车＋降温＋支座沉降。５）施工阶段：ａ．墩柱完成，吊装分段钢梁， 照ｐｉ见表２）。 形成对应永久支撑和临时支撑，浇筑桥面板、钢箱混凝土填充段 弹性支承（相当于施加一竖向弹簧和横桥向转动弹簧，５０２１ ９４５（制作 Ａ） ５ ５ ２１ ９９０（制作段Ｂ ／ ５ ． ５ｄ ￣５０，３ ０００ １３ ２５０Ｉ．４ ５００＿ｌ＿４ ５００ ｌ１＿４ ５００ ２ ４ ｌ７０ １ｌ４ １７０＿４ １６０ Ｉ ５１ Ｏｘ２．４ ５００ ｌ ｌ９（ ０ 广。千量 ’ １’ ｌ’ ｒ Ｉ’ ｌ’ 一ｌ ＬＩ 一 ＿上 墩中线／ Ｊ １ Ｉ平曲磊 侧箱室填混凝土配重 ３７ ｏ００ 《 ｌ １． Ｉ． １ ｌ ｉ 鞠 Ｃ５（ 无收缩混凝土／ Ｉ６ 墩梁固接 Ｉ Ｉ２ Ｉ３ ４ ５ ５ ｝ １ ３ ８３０２４ ９９０（制作段Ｃ） ５ ：５ ２５ ９９０（制作段 １ ５ ＿１＿３ ８３０ ｌＩ ｌ３ ８３０ Ｉ ３ ８３０ ｌｌ ｌ３ ８３０＿ｌ＿３ ８５０ ｌＩ西 ４ ３７５＿Ｉ＿４ ３７５＿Ｉ＿４ ３７５＿１＿４ ３７５ Ｉ１ ５ｐｏ ３ ５００１Ｉ ＝寓 ｎ ｌ Ｉ ｌ ｌ Ｉ ８ ．１ Ｉ ９ ４ ｌ ４ ５２ ０ｏ０ ｌ Ｃ５０无收缩混凝土／ 墩梁固接 临时墩中线 ｌ４ １ ３ １８ ９９０（制作段Ｅ） ｌ １堕堕塑生堡 １ ２ １ ５Ｉ ５ １１ ９４５（制作段Ｆ） ４ ２５０。４ ２５０．４ ２５０．４ ２５０ １ ０ｔ￣０ｘ２４ ０００．２ ７５０ ３ ０００ ．盯 晷 噬 １ Ｉ Ｉ ｌ Ｉ ｌ ｌｌ ｌ ｌ 慧 ｌ圭旦 Ｃ５０无收缩混凝土 墩中线 ３７ ｏｏｏ垩些堑 堕至 注１）图中尺寸单位均为ｎｌｍ；２）所有钢板均采用Ｑ３４５ｑＣ钢，满足国家标准＜桥梁用结构钢》；３）各制作段接口处均设临时支架，要求支 架沉降值小于１０ｍｍ：４）垫板与底（顶）板连接面处应磨光，并与底（顶）板密贴，５）全桥纵向加劲肋连成一体，接头要求为Ｉ级对接 焊缝：６）边墩支座处桥梁平曲线外侧箱室填素混凝土，填充高度１．８ ＩＴ． 图２钢混凝土组合梁总体安装图 表１ 边墩抗拉支座弹簧单元模拟各向刚度表 ｌ墩柱号 ｝Ａ６／Ａ９ 竖向刚度 ｋＮ・ｍ 横桥向刚度 ｋＮ・Ｉｎ 顺桥向刚度 ｋＮ・ｍ 绕竖向转动刚度 ｋＮ・ｍ／ｒａｄ 绕横桥向转动刚度 ｋＮ・ｍ／ｒａｄ 绕顺桥向转动刚度 ｋＮ・ｍ／ｔａｄ ３．Ｏ３Ｅ＋ｏ６ １．Ｏ０Ｅ—Ｏｌ １．００Ｅ—Ｏ１ ９．１０Ｅ＋０５ ９．１ＯＥ＋０５ ４．１０Ｅ＋０４ 表２墩底弹性支承各向刚度表 ｌ ｌ 竖向刚度 ｋＮ・Ｊ玎 横桥向刚度 ｋＮ・１１１ 顺桥向刚度 ｋＮ・ｍ 绕竖向转动刚度 ｋＮ・ｍ／ｒａｄ 绕横桥向转动刚度 ｋＮ・ｍ／ｒａｄ 绕顺桥向转动刚度 ｋＮ・ｍ／ｒａｄ ｌ １．９０６Ｅ６ ３．９８Ｅ５ ３．９８Ｅ５ １．２｜２Ｅ７ １．２２Ｅ７ １．２２Ｅ７ ・ 考虑由于弯桥效应桥梁中线两侧恒载不等，以均布扭矩加以 算公式： ＝ 弥补，经计算每延米附加扭矩钢箱为０．３３４ ｋＮ・ｍ，桥面板为 ０．５８ ｋＮ・１＇１＇１。 ，将钢箱截面的抗扭刚度调整为实际抗 扭刚度。 由于双主梁模型最终成桥阶段的抗扭刚度程序计算为桥面 桥面板混凝土的收缩徐变函数按照ＪＴＧ ６２－２００４公路钢筋混 强度函数按照ＣＥＢ—ＦＩＰ（欧洲混凝土委 板和开口钢箱的代数和，实际情况应该是最终成桥阶段桥面板和 凝土及预应力混凝土桥涵， 钢箱组成一闭口箱形截面，根据封闭薄壁箱形截面的抗扭刚度计 员会与国际预应力混凝土协会规范）。・１６２・ 第３９卷第６期 ２ ０ １ ３年２月 南（桥梁平曲线内钡９） ——一山 西 建 ！ ——．巨 ２．． ．２ １４２．６０９ １ ５８８ ！ 艘． ０９ ２ １４２．６ｏ９ １ ５８８ 鸯丰 。 『钢模板 埘ｍ… 号槽钢 ｌＩ Ｈ ．＿ １ ６３０ ２５０５ ５００／２＝２ ７５０．Ｉ Ｉ呻ｒ 一 ５ ５００１２：２ ７５０ ２５０ ｌ ６３Ｏ ，．！ 山 兰７５０ ． ５ ５００／２＝２ ７５０．１ ８８０ 半４－－４剖面图（１：５０｝ ．Ｉ－－Ｉ剖面图（１：５０） 半３—３剖面图（１：５０） 南（桥梁平曲线内侧） ！ ．受 —— ｌ４２ ！ ２ １４２．６０ｑ １ ５８８ １ ．ｃ！ ９ ２６０ ４２２ｌ４２ ． ２ １．６０９ １ ５８８ 莺士 ：＝ 一．一是于 — 蛆 ｆ ‘ Ｉ‘ ； ■ ．— ｆ ］８０．Ｔ 横隔板剪力钉 蹿 —ｌ 模板 ＝ ｋ — 一 Ｉ ｌ’ｒｒ ｌ ｌ＾ １ ８８０ １ ５ ５００／２＝２ ７５０ ５ ５００／２：２ ７５０ １．１ ＲＲＯ ４ ０ｑ／ ２＝２１ ７５０ ５ ０５０／２＝２ ７５０ １： ［８０ 半６＿＿６剖面图ｆ １：５０） 一 半５—５剖面图（１：５０） 筑 ４计算结果 １）支座反力。 边支座最不利荷载工况最小反力为２４６ ｋＮ见图５。 ，图３具体剖面图 ２）墩柱内力。 墩柱最不利荷载组合顺桥向最大弯距２ ９７２ ｋＮ．ｍ横桥向 ，最大弯距１ ３２７ ｋＮ・ｍ，见图６。 ＭＩＤＡＳ，ｃｉｖｉｌ ９ ２６０ ２６０ ２６０ ２６０ ２６０ 卜———— ９ｘｌ８０＝１ ６２０ 竖 Ｑ § Ｑ ｆ．．卜———— ９ｘ１８０＝１ ６２０ ＢＥＡＭ ＤＩＡＧＲＡＭ 一｛．３７９０３３；９８。ｅ＋ｏ００３ — １０ １６ ６ ）０ 。 。 Ｉ ８ＴＩ ｌ ＋一。 。。 ｌ６ 一ｊｏ．５５０一 ．５５０ｘ．２．一 ５ ’ 。 ｌ Ｊ ，ｆ’ ’ 一 －．０．０００ Ｏｏｅ＋０ｏｏ １．５９１ ７１ｅ＋００２ ８０１ ９１ｅ＋Ｏ０３ １． ０９０蓍 Ｈ一４．６９６ ８１ｅ＋００２ －１ ８８０． ３ ５５０ ６５０．５ ５０ｏ３×５５０＝１ ６５０ １ ； ／＆￣ＴＷＪ 图７ ＬＣＢ４工况桥面板横桥向扭矩（单位：ｋＮ．ｍ） ＰＯＳＴ．ＰＲＯＣＥＳＳＯＦ ８７９ ＲＥＡｃ订ｏＮＦＯＲＣＥ 冈力 ＢＥＡＭ ＤＩＡＧＲＡＭ 扭矩 最大：一４ ２６８ 最小反力 节点＝６９ ＦＺ：一１．８５５ ＩＥ＋００２ 最大反力 节点＝２０９ Ｆｚ ７．５９４ ７Ｅ＋００３ 图ｓ ＬＣＢ４工况支点反力图（单位：ｋＮ） ＭＩＤＡｓ／ｃｉｖｉｌ 旦Ｑ 坠￡ Ｑ Ｅ §Ｑ鱼 ＢＥＡＭ ＤＩＡＧＲＡＭ 图８ ＬＣＢ４工况钢箱横桥向扭矩（单位：ｋＮ。ｍ） 垂 ３８ｎ一—－２１．６５０ｌ７Ｊ２９３８６４１ ５７０９２３８ｅ０４７１¨＋０３２ ｎ Ｊ 蛳 图６ ＬＣＢ４工况墩柱横桥向变矩（单位：ｋＮ．ｍ） 图９ ＬＣＢ２工况桥面板组合应力图（单位：ＭＰａ） ３）桥梁内力。 第３９卷第６期 ２ ０ ｌ ３年２月 ＳＨＡＮＸＩ ＡＲＣＨＩＴＥＣＴＵＲＥ 山 西 建 筑 Ｖ０ｌ＿３９ Ｎｏ．６ Ｆｅｂ．２０１３ ・１６３・ 文章编号：１００９—６８２５（２０１３）０６—０１６３—０３ 暗挖法施工技术在输煤暗道工程的应用 常德亮 （滨海金地矿业工程技术（北京）有限公司，北京１０００２７） 摘要：结合工程实例，对产品仓至装车站栈桥的输煤暗道施工方案进行了详细的阐述，并对围岩及支护系统的稳定状态进行监 测，结果表明采用暗挖法施工技术减少了土方工程量，缩短了工期，保 正了施工安全。 关键词：输煤暗道，暗挖法，施工 中图分类号：ＴＵ９４１ 文献标识码：Ａ １ 工程简介 输煤暗道为产品仓至装车站栈桥临近产品仓地下部分，暗道 暗洞部分采用暗挖法施工和复合式衬砌；明洞部分采用放坡开挖 杆 ，３）土钉墙的孔位、孔深、孔径及布置形式要符合设计要求，杆 长度按设计规定确定。４）锚杆注浆时，应自下而上进行，同一孔 注浆，应一次性完成。５）锚杆注浆时材料为水泥砂浆，水灰比为 ０．４５～０．５。６）在已施工的土钉墙达到一定强度后，方可进行下 一施工，模筑衬砌，按先墙后拱顺序一次整体施作。拱部及边墙设 防水板加土工布。隧道设计的衬砌与支护参数如表１所示。 表１ 隧道设计的衬砌与支护参数 初期支护 模筑衬砌 阶段的施工，同时设置一定位移观察点，确保施工安全。 暗道进洞由于地质情况较差，采用＋５ｏ超前注浆导管支护， ２． ２暗道洞口段施工 导管采用外径５０ ｍｍ钢管壁厚４ ｍ，环向间距３０ ｃｍ／根，导管注 浆 讨料为水泥一水玻璃浆液，水泥浆水灰比为１：１，水泥浆与水玻 璃体积比为１：０．５。 暗道开挖方法采用中隔壁法进行施工，在超前支护注浆导管 拱墙喷 药卷式锚杆 部位 ｃｍ 钢筋网 ｍｉｌｌ －１，－／ｃｍ 钢筋 拱墙 仰拱 混凝土 部位 长度 间距 ３０ 钢筋直 网眼尺 间距 厚度 厚度 ８ ２ Ｏ２Ｏ ６０ ５２ ５２ 拱墙 ３．５ １×０．６ 拱墙 ２暗道施工方案 作业施工完成后，在注浆导管之间打入 ２药卷式锚杆，开挖后 由于产品仓仓壁已在暗道施工前完成，暗道仅能从快速装车 及时进行喷射混凝土和架立钢拱架，暗道的每个分部相互之间的 站端的明洞段先开挖，再进行暗道洞口土钉墙支护施工，然后进 间距设置上台阶为３ ｍ～５ ｍ，上下台阶为１０ ｍ一１５ ｍ，及时接长 行暗道施工。 边墙钢架和边墙喷混凝土支护，然后按照洞口段衬砌，仰拱施工， 洞门砌筑，洞顶回填及洞门顶部截水沟等程序进行施工。 ２．１ 土钉墙施工 在分层开挖明洞土方时，利用土方台阶作施工平台，自上而 ２．３暗道洞身主体施工 下施工土钉墙。 暗道洞身均处于Ⅱ类围岩内，暗道采用交叉中隔壁法施工， １）边坡开挖后，尽快进行初喷混凝土。２）成孔后，及时安放锚 施工时应遵循“管超前，严注浆，短开挖，强支护，勤量测，早封闭” 桥面板最不利荷载工况组合顺桥向弯矩２ ７９８ ｋＮ・ｍ，横桥 向扭矩１ ７１２ ｋＮ・ｍ（见图７）。钢箱最不利荷载工况组合顺桥向 ４）桥梁应力。 桥面板最不利荷载工况组合拉应力２．５ ＭＰａ（见图９）。钢箱 最不利荷载工况组合压应力１００ ＭＰａ（见图１０）。 计算结果均满足规范要求。 弯矩２２ １１８ ｋＮ・ｍ，横桥向扭矩４ ２６８ ｋＮ・ｍ（如图８所示）。 大 小 ５结语 对于小半径曲线钢混凝土组合梁的设计计算需要从构造、计 算上充分考虑弯桥效应，建议采用空间程序建模分析其受力情 况，根据计算结果，从边支座配重、支撑形式、预应力布置、抗拉支 ３．０１６ｅ＋００ｌ ９９８．３１９ —１．００７ｅ＋ｏ０２ ４９７．６８７ 座、梁高等方面采取措施将扭转带来的不利影响控制在规范允许 图１０ ＬＣＢ４工况钢箱组合应力图（单位：ＭＰａ） 的安全范围。 Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｎ ｄｅｓｉｇｎ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｍａｌｌ ｒａｄｉｕｓ ｃｕｒｖｅ ｓｔｅｅｌ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｂｅａｍ ＺＨＡＮＧ Ｗｅｉ （Ｂｅ ｎｇ Ｍｕｎｉｃｉｐａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｄｅｓｉｇｎ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ，Ｂｅｏ＇ｉｎｇ １０００００，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔａｋｉｎｇ ａ ｓｔｅｅｌ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｂｅａｍ ｏｆ ａ ｐｌａｎｅ ｃｕｒｖｅ ｒａｄｉｕｓ ｏｆ ６０ ｍ ａｓ ａｎ ｅｘａｍｐｌｅ，ａｎｄ ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｄｅｔａｉｌｅｄ ａｎａｌｙｚｅｄ ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎ ａｎｄ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｓｍａｌｌ ｒａｄｉｕｓ ｃｔｌｖｅ ｓｔｒｅｅｌ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｂｅａｍ，ｐｏｉｎｔｅｄ ｏｕｔ ｓｈｏｕｌｄ ｂｅ ｆｕｌｌｙ ｃｏｎｓｉｄｅｒｅｄ ｃｕｒｖｅｄ ｂｒｉｄｇｅ ｅｆｆｅｃｔ ｆｒｏｍ ＣＯｎ— ｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ａｎｄ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ａｓｐｅｃｔｓ ｔｏ ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｉｓ ｂｒｉｄｇｅ ｓＬｒｕｃｌｕｒｅ，ａｎｄ ｒｅｃｏｍｍｅｎｄｅｄ ｕｓｉｎｇ ｓｐａｃｅ ｍｏｄｅｌｉｎｇ ｔｏ ａｎａｌｙｓｉｓ ｔｈｅ ｆｏｒｃｅ ｓｉｔ— ｕａｔｉｏｎ，ｉｎ ｏｒｄｅｒ ｔｏ ｔａｋｅ ｔｉｍｅｌｙ ｍｅａｓｕｒｅｓ，ｍａｄｅ ｔｈｅ ａｄｖｅｒｓｅ ｅｆｆｅｃｔｓ ｃａｕｓｅｄ ｂｙ ｒｅｖｅｒｓｅ ｉｎ ａ ｓａｆｅ ａｌｌｏｗｅｄ ｒａｎｇｅ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｓｔｅｅｌ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｂｅａｍ，ｃｕｒｖｅ ｂｒｉｄｇｅ，ｃｕｒｖｅｄ ｂｒｉｄｇｅ ｅｆｆｅｃｔ，ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｍｅａｓｕｒｅ 收稿日期：２０１２一ｌｌ－２９ 作者简介：常德亮（１９８２－），男，工程师
