变形验算公式

六、变形验算

（一）、挠度验算

在荷载短期效应作用下，跨中截面挠度可按下式计算：

5MsL2fs

48B其中BB02McrMcrB0M1MBsscr

全截面的抗弯刚度

B00.95ECI0 BcrECIcr

其中:xA2BA AI0EsAsbfbhfb B2EsAsh0bfbhfb2

13111bhbh(hx)2(bfb)(hf)3(bfb)hf(hfx)2(Es1)As(h0x)21221221212bh(bfb)hf(Es_1)Ash02其中：A0bh(bfb)hf(Es1)As ； x2

A0Es2.0105代入数据：Es6.15

Ec3.25104A6.15857015002001501238.5

20026.1585701700150020015021042243 B200xA2BA1238.5210422431238.5366.5

Icrb'fx33b'fbxh'f333EsAsh0x21500366.531300323.715026.1585701700366.5 33 2.4610102.271099.3710101.161011mm4

A0bh(bfb)hf(Es1)As

2001900130017005.15857 026341.53 51212bh(bfb)hf(Es_1)Ash02x2A0

1120019002(1500200)1502(6.151)85701700

222634135.5176.613111bhbh(hx)2(bfb)(hf)3(bfb)hf(hfx)2(Es1)As(h0x)212212211200190032001900(1900176.6)212211130015031300150(150176.6)2(6.151)8570(1700176.6)21221.1410112.941083.661082.011091.021011I02.181011mm4 B00.95ECI00.953.251042.1810116.731015

BcrECIcr3.251041.1610113.771015

重心离顶端距离x15001507517502008751506.151857017001500150175020085706.151 =727.9mm

I02.181011W01.86108mm3

h-x01900727.922.8071082S0/W03.02 81.8610McrftkW03.022.391.861081342.5106Nmm

Ms15700.710841.090.62419.4kNm

6.731015152B4.1810Nmm2222McrMcrB01342.51342.52.181M1MB2419.42419.41.16sscrB0

在荷载短期效应作用下，跨中截面挠度为：

5MsL252419.4106245002fs36.19mm

48B484.181015长期挠度为：

flfs1.4536.1952.47mmL15.3mm 1600所以应设置预拱度。预拱度值按结构自重和0.5可变荷载频遇值计算的长期挠度值之和采用。因此，消除自重影响后的长期挠度为

5MsMGKL252419.41579.0106245002fLQ1.4518.23mm48B484.181015L2450040.8mm600600设计满足规范的挠度要求。