西海岸附墙爬升式脚手架施工方案

目 录

一、工程概况……………………………………………………………………….1

二、编制依据……………………………………………………………………….2

三、爬升脚手架构………………………………………………………………...2

四、工艺原理……………………………………………………………………..2

五、爬升脚手架施工…………………………………………………………………2

六、施工工艺及操作要点………………………………………………….……….2

七、技术措施及注意事项…………………………………………….4-5

八、计算书……………………………………………………………..5-21

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附墙爬升式脚手架施工方案

一、工程概况

本工程为本工程为大连旅顺口区保利西海岸7#楼工程。地上33层，地下3层；建筑主体高度95.600m，楼梯间及造型屋面高101.700m；结构形式为剪力墙结构。建筑面积12232.51m2，占地面积449.88m2。全楼东西长34.9m，南北宽14.4m，其前后两个进深均为4.80m，层高2.90m。 二、编制依据：

1．中国建筑工业出版社出版的《建筑施工手册》第四版5卷本。 2．保利西海岸施工图。

3．《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001。 4．《建筑工程预防高处坠落事故若干规定》及《建筑工程预防坍塌事故若干规定》。

5．《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91。 6．《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99。

三、爬升脚手架构造

爬升式脚手架由升降架、大横杆、小横杆、安全栏杆、竖向连接杆、压型钢板、安全网、及封底木板和升降设备等组成。

升降架为爬升式脚手架的核心构件，升降架由固定架、活动架、穿墙螺栓、附墙牛腿支座、吊钩及钢板垫片等组成。固定架为主要受力构件。 四、工艺原理：

升降脚手架的升降运动是通过倒链交替对活动架和固定架进行升降来实现的。从脚手架设计方案可以看出，活动架和固定架互不关连，二者之间通过提升设备（手拉葫芦）能够进行相对运动；当脚手架需要升降时，一个架子仍然锚固在墙体上，使用倒链对另一个架子进行升降，两架之间便产生相对运动。通过活动架和固定架交替附墙，互为升降对方，脚手架即可沿着墙体上的予留孔逐层升降。 五、爬升式脚手架施工准备

（1）施工人员在安装脚手架之前应充分熟悉脚手架设计方案，并应重点注意阳台边脚手架的附墙原理。

（2）机修班在理解设计方案的基础上，按照要求制作升降架。

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（3）架子班应在脚手架安装之前统计出所有脚手架配件及材料的数量。材料科应按照此数量进货，所有材料均应符合质量要求。 六、施工工艺及操作要点 （1）墙体予留孔 1）按照脚手架平面布置图及脚手架立面图尺寸在砼墙体上设置予留孔。 2）予留孔孔径为40mm左右，予留孔中心必须在竖向同一直线上。 3）脚手架爬升前，应挂垂直线检查予留孔位置是否准确，是否在同一直线上，如由偏差，应预先修正。墙面突出严重时也应预先修平。 （2）安装

1）在地面将上下固定架、立杆用对接扣件和1m长的钢管及4个直角扣件连接起来组成一片，然后在吊机配合下上墙安装。

2）按照设计方案将单片脚手架分组组合为一个单元体，一般每两片为一组，每步架上用4根φ48×3.5钢管作为大横杆，把几片升降架连接成一跨。组装成一个与邻跨没有牵连的升降单元体。与邻跨的间距不宜小于10cm。 3）附墙支座的穿墙螺栓，从墙外穿入，待架子校正后，在墙内紧固。 4）在升降脚手架上墙组装完毕后，内侧立杆应用扣件与模板支撑系统拉结。并在个单元体的顶部扶手栏杆设临时拉结杆，使之成为整体。外侧立杆应用剪刀撑加固，以增强脚手架整体稳定。

5）待脚手架整体固定后，再挂上安全网和防护挡板。

（3）爬升

1）爬升过程可分爬升活动架和爬升固定架两个过程。

爬升活动架：爬升活动架前先解除每个单元体与建筑物的连接体系及与其它单元体连接的加固杆件，在单元体的每片升降架上各配置一只2吨手拉葫芦，用倒链的上下吊钩分别挂入固定架和活动架的相应吊钩内。操作人员位于活动架上，必须等倒链受力后，方能卸去活动架附墙支座的穿墙螺栓。这样，活动架即被倒链吊在固定架上，然后在各吊钩处同步抽动倒链，活动架即呈水平状态徐徐上升；达到预定位置后，将活动架的2个附墙支座用穿墙螺栓与墙体锚固，卸下葫芦，活动架爬升完毕。

2）爬升固定架：同爬升活动架相似，在单片升降架处，用倒链的上下吊钩分别挂入活动架和固定架的相应吊钩内，操作人员位于活动架下面一步架上，待倒链完全受力后，卸去固定架附墙支座的穿墙螺栓；固定架即被倒链挂吊在活动架上，然后在各片升降架上同步抽动倒链，固定架即徐徐上升，上升到预定位置后，将固定架的两个附墙支座用穿墙螺栓与墙体锚固，卸下倒链，固定架即爬升完毕。

3）按以上程序循环操作，交手架即可不断爬升，直至结构到顶。 （4）下降

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与爬升操作顺序相反，先下降固定架，后下降活动架。顺着爬升时用过的墙体予留孔倒行，脚手架即可逐层下降。同时把留在墙面上的予留孔修补完毕，直至脚手架返回地面。 （5）拆除

拆除时在工地四周设置警戒区，利用塔吊拆卸。拆除之前先清理脚手架上的垃圾杂物，然后与安装顺序相反，先拆安全网，然后逐步拆除附属杆件，拆至单片升降架时，再用吊机将其整片吊至地面，然后进行拆除。升降架拆下后，架子班应及时进行清理，修整，以便重复利用，且堆放时应防止变形。 七、技术措施及注意事项 1）脚手架爬升时，墙体砼应达到10Mpa以上强度，一般的墙体需养护4～5天后方可爬升。

2）架子班在爬升脚手架时不得擅自拆除模板支撑体系，特别是挑梁的模板支撑架。若有违反，应承当一切责任。

3）脚手架允许承受一层施工荷载，且荷载不得超过2.7KN/m2。

升降开始前，应对脚手架系统做全面检查。解除与邻跨的拉结牵连，补全临时围护栏杆，确认符合要求后才可进行升降。

4）在倒链吊挂需要升降的架子时，必须等倒链受力后才可卸去被升降部分在墙上的穿墙螺栓，然后进行升降操作。

5）升降操作时，脚手架应空载，穿墙螺栓等零件要妥善放置，操作人员应佩带安全带，安全带应妥善系牢在不动架上。

6）升降操作时，各片升降架应同时同步抽动倒链，使脚手架平稳的升降，运行中脚手架两端的高差不得大于15cm，否则应及时予以调整。

7）一个单元体升降操作的全部工作内容，应在一个工作班内完成，不得将未完工作交给下一个班。

8）手拉葫芦的承载力必须达到2.0吨以上，吊钩须有保险装置，使用过程中应经常上油并检查是否有滑牙现象，链轮盘、倒卡、链条等如有变形，应停止使用。

9）脚手架外侧安全网与周边杆件等应妥善绑扎，上下步架应互不相通。 10）六级以上大风应停止作业，冬天下雪后须清除积雪并经检查后方可使用。

（7）质量要求

制作质量允许偏差 项 目 升降架长度 升降架宽度 允许偏差 ±5mm ±5mm 广州富利建设安装工程有限公司 4

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升降架对角线 活动架立管中心位置 全高弯曲 螺栓孔位置 项 目 穿墙螺栓孔位置 穿墙螺栓孔直径 升降架垂直度 跨间间隙距离 穿墙螺栓紧固扭矩 螺栓孔直径 焊缝 组装质量标准及允许偏差

±2mm ±1.5mm ±5mm ±2mm 质量标准 ±5mm ±2mm 5mm或1% ±5mm 40～50牛顿〃米 ±1mm ±2mm

八、计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规

范》(JGJ130-2001)、

《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。

一、参数信息:

1.脚手架参数

搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.80米，立杆的步距为1.80 米；

计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 20.0 米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.20米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2； 采用的钢管类型为 Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用螺栓连接；

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2.活荷载参数

施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:1；

3.风荷载参数

辽宁省大连市地区，基本风压为0.650，风荷载高度变化系数μz为0.840，风荷载体型系数μs为1.200； 考虑风荷载；

4.静荷载参数

每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆冲压钢；

4.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用[18号工字钢] ，其中建筑物外悬挑段长度3.00米，建筑物内锚固段长度 2.00 米。

悬挑水平钢梁上面的联梁采用 18号工字钢。 与楼板连接的螺栓直径(mm):50.00； 楼板混凝土标号:C35；

主梁间距相当于几倍立杆间距(倍数):2；

5.拉绳与支杆参数 支撑数量为:1；

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钢丝绳安全系数为:10.000； 钢丝绳与墙距离为(m):1.200；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.20 m。

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二、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；

脚手板的荷载标准值:P2=0.300×0.800/(2+1)=0.080 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.000×0.800/(2+1)=0.800 kN/m；

静荷载的计算值: q1=1.2×0.038+1.2×0.080=0.142 kN/m； 活荷载的计算值: q2=1.4×0.800=1.120 kN/m；

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.142×1.5002+0.10×1.120×1.5002 =0.278 kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

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支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.142×1.5002-0.117×1.120×1.5002 =-0.327 kN.m；

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(0.278×106,0.327×106)/5080.0=.370 N/mm2；

大横杆的抗弯强度:σ= .370 N/mm2 小于 [f]=205.0 N/mm2。满足要求！

3.挠度计算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下：

静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.080=0.118 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.800 kN/m；

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V= 0.677×0.118×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.800

×1500.04/(100×2.06×105×121900.0) = 1.758 mm；

脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。

大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求!

三、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.500 = 0.058 kN；

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脚手板的荷载标准值：P2=0.300×0.800×1.500/(2+1)=0.120 kN； 活荷载标准值：Q=3.000×0.800×1.500/(2+1) =1.200 kN； 荷载的计算值: P=1.2×(0.058+0.120)+1.4 ×1.200 = 1.3 kN；

小横杆计算简图 2.强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = 1.2×0.038×0.8002/8 = 0.004 kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = 1.3×0.800/3 = 0.505 kN.m ；

最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.509 kN.m；

σ = M / W = 0.509×106/5080.000=100.102 N/mm2 ；

小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

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Vqmax=5×0.038×800.04/(384×2.060×105×121900.000) = 0.008 mm ；

P2 = p1 + p2 + Q = 0.058+0.120+1.200 = 1.378 kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax = 1377.600×800.0×(3×800.02-4×800.02/9 ) /(72×2.060×105

×121900.0) = 0.997 mm；

最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.008+0.997 = 1.005 mm；

小横杆的最大挠度小于 (800.000/150)=5.333 与 10 mm,满足要求!；

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值: P1 = 0.038×0.800=0.031 kN；

脚手板的荷载标准值: P2 = 0.300×0.800×1.500/2=0.180 kN；

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活荷载标准值: Q = 3.000×0.800×1.500 /2 = 1.800 kN；

荷载的计算值: R=1.2×(0.031+0.180)+1.4×1.800=2.773 kN；

R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.125×20.000 = 2.496 kN；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30

NG2= 0.300×4×1.500×(0.800+0.3)/2 = 0.990 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11

NG3 = 0.110×4×1.500/2 = 0.330 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×20.000 = 0.150 kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.966 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ= 3.000×0.800×1.500×1/2 = 1.800 kN；

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》

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(GB50009-2001)的规定采用：

Wo = 0.650 kN/m2；

Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Uz= 0.840 ；

Us -- 风荷载体型系数：Us =1.200 ；

经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.650×0.840×1.200 = 0.459 kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×3.966+ 1.4×1.800= 7.279 kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×3.966+ 0.85×1.4×1.800= 6.901 kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.459×1.500× 1.8002/10 = 0.265 kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值 ：N =7.279 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186 ；

立杆净截面面积 ： A = 4. cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

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σ = 7279.000/(0.186×4.000)=80.032 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 80.032 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N =6.901 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186

立杆净截面面积 ： A = 4. cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 6901.200/(0.186×4.000)+265249.858/5080.000 = 128.090 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 128.090 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No

风荷载基本风压值 Wk = 0.459 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

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NLw = 1.4×Wk×Aw = 10.402 kN；

连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 15.402 kN；

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=200.000/15.800的结果查表得到0.966； A = 4. cm2；[f]=205.00 N/mm2；

连墙件轴向力设计值 Nf=φ×A×[f]=0.966×4.0×10-4×205.000×103 = 96.837 kN；

Nl=15.402连墙件采用普通螺栓连接，普通螺栓计算参见《施工计算手册》钢结构部分。

连墙件普通螺栓连接示意图 八、联梁的计算:

按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载P传递力，P = 7.279 kN 计算简图如下

支撑按照简支梁的计算公式

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其中 n= 2

经过简支梁的计算得到

支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB = ( 2 -1)/2×7.279+7.279+3.000×0.288 /2= 11.351 kN

通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 2×7.279 + 3.000×0.288 = 15.423 kN

最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax= 2 /8×7.279×3.000+0.288×3.000×3.000 /8= 5.784 kN.m

截面应力 = 5.784×106 / 185000.0 = 31.263 N/mm2

水平支撑梁的计算强度 31.263 小于 205.0N/mm2,满足要求!

九、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00 cm4，截面抵抗矩W = 185.00 cm3，截面积A = 30.60 cm2。

受脚手架作用的联梁传递集中力(即传递到支座的最大力) N=15.423 kN；

水平钢梁自重荷载 q=1.2×30.600×0.0001×78.500 = 0.288 kN/m；

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悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)

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悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R[1] = 15.281 kN； R[2] = 17.452 kN； R[3] = -0.446 kN。

最大弯矩 Mmax= 2.480 kN.m；

截面应力 σ =M/1.05W+N/A= 2.480×106 /( 1.05 ×185000.0 )+ 0.000×103 / 3060.0 = 12.765 N/mm2；

水平支撑梁的计算强度 σ =12.765 小于 215.000 N/mm2,满足要求！

十、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用[18号工字钢],计算公式如下

其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到强度 φb = 570 ×10.700×94.000× 235 /( 1200.000×180.000×215.000) =2.901；

由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GBJ17-88)附表其值用φb得到其值为0.973；

经过计算得到强度σ= 2.48×106 /( 0.973×185.000×1000.000 )=13.778 N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算 σ小于 [f] = 215.000 N/mm2 ,满足要求!

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十、拉绳的受力计算:

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力 RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=21.610kN

十一、拉绳的强度计算:

钢丝拉绳(支杆)的内力计算：

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=21.610kN

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；

Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；

计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；

K -- 钢丝绳使用安全系数。

计算中[Fg]取21.610kN，α=0.820,K=10.000,得到：

钢丝绳最小直径必须大于23.000mm才能满足要求!

钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为

N=RU=21.610kN

钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为

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其中 [f] 为吊环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 125N/mm2； 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径 D=(2161.039×4/3.142×125.000) 1/2 =15.000mm;

十二、锚固段与楼板连接的计算:

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=17.452kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[17452.419×4/(3.142×50×2)]1/2 =14.907mm

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

锚固深度计算公式

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 17.452kN； d -- 楼板螺栓的直径，d = 50.000mm

[fb] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.570N/mm2； h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于

17452.419/(3.142×50.000×1.570)=70.768mm。

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下:

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混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 17.452kN； d -- 楼板螺栓的直径，d = 50.000mm；

b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=250.000mm； fcc -- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=16.700N/mm2；

经过计算得到公式右边等于1010.96 kN 大于锚固力 N=17.45 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!

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